Небольших изменений

относительно свариваемых кромок. Наряду с этими достоинствами следует иметь в виду, что такая схема РТК, во-первых, требует четкой ориентации узла на транспортере 2 в положении захвата его рукой робота; во-вторых, применение схемы такого типа ограничено узлами относительно небольших габаритов и массы. Организация РТ1\ без человека-сборщика, т. е. переход на безлюдную технологию выполнения сборочно-сварочных операций, требует организации подачи заготовок к РТК с помощью магазинных или бункерных питателей. Конструктивное оформление та-

которые обвиты зигзагообразной ленточной пружиной (см. рис. 21.21, в; 21.22). Передаваемая нагрузка распределяется между большим числом витков пружины, что позволяет выполнять муфты небольших габаритов при достаточной податливости.

Электромагнитно-акустический (ЭМА) способ также нуждается в повышении коэффициента двойного преобразования К, чтобы обеспечить обнаружение таких же малых дефектов, как при использовании ПЭП. Наиболее перспективный путь для этого — повышение индукции В магнитного доля подмагничивания, поскольку К зависит от В2. При обычных способах подмагничийания В= (1... 1,5)Т. Повышения В добиваются применением импульсного подмагничивания и концентраторов магнитного поля, этот путь еще не исчерпан. Повышение В в 10 (а К—в 100) раз и более возможно при использовании электромагнитов из сверхпроводящих материалов при сохранении небольших габаритов и массы. Этот путь связан с разработкой высокотемпературных сверхпроводящих материалов.

Неразъемные (закрытые) подшипники нагруженных механизмов стандартизованы. Подшипники небольших габаритов выполняют с фланцами, в которых предусмотрены отверстия для крепления к корпусу с помощью болтов (рис. 4.53, е). Бывают подшипники узкие и широкие (с увеличенным размером /). Они могут изготовляться без втулок (в этом случае расточка корпуса выполняется по диаметру цапфы) или со втулками.

С защитной целью для деталей небольших габаритов применяют электрополировку. Состав ванн и режим электрополировки зависят от состава и структуры нержавеющих сталей. В этом случае дополнит, химич. пассивация не проводится, т. к.

При решении вопроса о том, какой из двух способов следует применить, необходимо учитывать требующуюся точность и жесткость заготовок. Если точность и жесткость обеспечиваются в равной степени обоими способами, то в серийном производстве более рациональной является штамповка. При изготовлении заготовок небольших габаритов, имеющих сложные конструктивные формы и точные размеры, целесообразнее применить литье под давлением, особенно в тех случаях, когда одновременно можно отливать несколько различных по конструкции заготовок.

Винторезные головки с призматическими гребенками неврещаю-щиеся вследствие небольших габаритов применяют на одношпиндельных токарных автоматах, а вращающиеся — на агрегатных станках при малом расстоянии между шпинделями.

На фиг. 342 приведены штампы с угловыми замками небольших габаритов (3 размера — см. табл. к фиг. 342). На фиг. 343 даны штампы больших габаритов (8 размеров—см. табл. к фиг. 343) для установки на фрикционные прессы 100, 180 т и выше.

При инжекционном прессовании термореактивных материалов по описанному методу материал, проходя через зоны нагрева цилиндра и в особенности через зону высоких температур в сопле, получает почти всётепло,необходи-мое для процесса отверждения. Поэтому в самой прессформе температура сравнительно невысока (150—160° С), и время пребывания материала в прессформе приближается к времени пребывания при инжекции термопластичных прессматериалов. Процесс очень эффективен по производительности, но только при прессовании специально изготовленных исходных материалов, с повышенным в отличие от обычных прессматериалов содержанием смазки (стеарата цинка и др.). Кроме того, такой процесс прессования требует весьма строгого регулирования температурного режима и пригоден в основном для изделий небольших габаритов. На фиг. 13 дана схема варианта процесса инжекционного прессования, допускающего переработку обычных, термореактивных материалов. Этот вариант отличается принципиально от предыдущего следующим: а) в цилиндре прессматериалу сообщается минимальное количество тепла, необходимое только для перевода его в пластичное, пригодное для инжекционного прессования состояние, но совершенно недостаточное для отверждения, и б) весь процесс отверждения происходит в прессформе. Поэтому температура в цилиндре и в сопле сравнительно низкая и не превышает 110° С,

Станки строятся с механическим (схема 1), автоматическим — гидравлическим (схема 2) или электрическим управлением. Одна подача устанавливается постоянной, величина другой подачи меняется в соответствии с формой шаблона или копира, помещённого рядом с деталью (схема 2) или по другую сторону станка (схема 1). Механическое копирование применяется при обработке деталей небольших габаритов (мелкие гребные винты, буксы) вследствие того, что усилие резания полностью передаётся через щуп (ролик, палец) на копир, что увеличивает его износ и понижает точность обработки.

необходимости горизонтального и вертикального перемещения грузов и б) отсутствие наклонных эстакад (необходимых при подъёме грузов ленточными или пластинчатыми конвейерами), что упрощает строительную часть и создаёт предпосылки к применению ковшевых конвейеров в условиях стеснённого участка. Кроме того, эти конвейеры требуют небольших габаритов по высоте на участках промежуточной разгрузки материала. К недостаткам их следует отнести сравнительную сложность изготовления, высокий собственный вес и высокую стоимость. При использовании конвейеров для шахтного подъёма основные преимущества их перед циклично работающими подъёмными устройствами заключаются в меньшем сечении ствола шахты и меньшей установочной мощности двигателя. Однако вследствие большого веса подвижных частей конвейера высота его подъёма ограничивается несколькими десятками метров, а сравнительно небольшие размеры ковшей не допускают применения конвейеров для доставки по шахте крупнокусковых углей. Кроме того, конвейерному

В сельской местности контакт стали и алюминия обычно не опасен, однако вблизи морского побережья разрушение алюминия ускоряется. В пресных водах алюминий, в зависимости от небольших изменений в составе воды, может быть как анодом, так и катодом по отношению к стали.

i»ox, попадает в электрическое поле — ?у. Предположим, что это поле однородно, т. е. что значение напряженности Е одинаково во всех точках пространства между пластинами длиной L (за исключением небольших изменений у краев пластин, чем мы пренебрегаем).

Энергия взаимодействия. Наличие потенциальной энергии у тела обусловлено взаимодействием этого тела с другими телами, в данном случае с Землей. Если нет взаимодействия, то нет по'тенциальной энергии. Будем удалять тело от поверхности земли. Силу тяготения можно считать постоянной лишь приближенно в пределах небольших изменений расстояния тела от поверхности Земли. При удалении на большие расстояния необходимо принять во внимание уменьшение силы тяготения обратно пропорционально квадрату расстояния от центра Земли. Расположим начало координат (точка О) в центре Земли. Сила тяготения направлена вдоль радиуса г. Составляющие силы, перпендикулярные радиусу, равны нулю, а модуль силы зависит только от расстояния до центра Земли. Нетрудно убедиться, что такая сила является потенциальной. Для этого вычислим элементарную работу при перемещении на dl (рис. 58). Сила, действующая на тело массой т, равна

Итак, показания пружинных весов существенно зависят от того, какое ускорение они испытывают по отношению к «неподвижной» системе отсчета. Стоит подчеркнуть еще раз, что сила тяготения, действующая на взвешиваемые тела, зависит только от взаимного расположения Земли и тела т и в пределах небольших изменений высоты тела практически остается постоянной; в частности, она не зависит от того, испытывает ли ускорение взвешиваемое тело относительно «неподвижной» системы отсчета. При наличии этого ускорения сила, с которой действует тело на пружину весов, не равна по величине действующей на тело силе тяготения.

Приведенная схема расчета хотя и проста, однако применима _лишь для ориентировочных расчетов и в случае небольших изменений температур жидкостей. В общем же случае конечная температура зависит от схемы движения рабочих жидкостей. Поэтому для прямотока и противотока приводится вывод более точных формул.

Приведенная схема расчета хотя и проста, однако применима лишь для ориентировочных расчетов и в случае небольших изменений температур жидкостей. В общем же случае конечная температура зависит от схемы движения рабочих жидкостей. Поэтому для прямотока и противотока приводится вывод более точных формул.

б) в усеченном распределении большое число элементов обладает свойствами, соответствующими или чуть превышающими уровень испытательных напряжений; если несущая способность этих элементов уменьшается из-за старения или небольших изменений рабочих нагрузок, то большое число разрушений происходит почти одновременно;

Анализируя данные статистической обработки результатов испытаний, следует иметь в виду, что наблюдаются случаи, когда в окрестности точки минимальной дисперсии имеется область небольших изменений дисперсии, что позволяет без заметной потери точности расчета долговечности использовать набор искомых коэффициентов уравнения. В таких случаях, исходя из кинетической концепции процесса разрушения твердых тел, следует отдавать предпочтение тому решению системы линейных уравнений, в котором значение коэффициента, отражающего энергию активации разрушения, представляет лучшее приближение к величине энергии сублимации, т. е. благодаря введению дополнительных параметров в уравнение (3.28) коэффициент UQ будет соответствовать энергии сублимации матрицы сплава. Следовательно, дополнительным критерием при определении оптимального решения служит коэффициент b уравнения (3.29).

Распределение амплитуд перемещений существенно зависит от малых разностей реакций, что влияет на точность вычислений и нестабильность вибраций во времени вследствие небольших изменений толщины масляной пленки подшипников при различных пусках и колебаниях температуры. Кососимметричное расположение небалансов на роторе генератора или турбины вызывает значительно меньшие уровни вибраций.

Практика проектирования станков с числовым программным управлением и автоматической сменой инструмента показывает, что путем сравнительно небольших изменений существующих компоновок можно получить рациональные конструкции, окупающиеся в короткие сроки. Здесь, как и в других случаях, оправдывает себя принцип агрегатирования, создания станков из типовых нормализованных и унифицированных узлов (рис. 107).

полагая для небольших изменений давления р + pt = 2pk и обозначая р — pt = Л .