Неуравновешенных центробежных

рассеянную энергию и неупругую деформацию за цикл, непосредственно в процессе циклического нагружения при испытаниях на усталость [1]. В дальнейшем для определения эффекта неупругого деформирования, приводящего к рассеянию энергии и возникновению неупругих деформаций, будет использован общий термин — неупругость.

В заключение добавим, что, хотя в данном подходе ползучесть и кратковременная неупругая деформация описываются единой реологической функцией, при необходимости можно различать неупругую деформацию, происходящую с большой скоростью (при высоких напряжениях), и деформацию, относительно медленно развивающуюся во времени. Это бывает удобно при реализации расчетов конструкций на основе соответствующих вычислительных процедур, а также в связи с построением критерия разрушения материала. Первая часть неупругой деформации происходит в основном вследствие внутризеренных сдвигов, а вторая — сдвигов по границам зерен. Именно с этим может быть связано независимое накопление двух различных мер поврежденности среды, которое отмечалось в некоторых экспериментах.

Таким образом, стержни могут получить склерономную неупругую деформацию при быстром нагружении, а при напряжении ниже предельного проявляют еще свойство идеальной ползу-чести. Задание таких контрастных свойств и введение в рассмотрение только «мгновенного»

Деформацию производили на гладкой поверхности шабота без бойка. Дюралюминиевые и медные крешеры уменьшали упругую деформацию бойка и шабота и исключали неупругую деформацию нетермообработанной поверхности шабота. Предварительно образцы были осажены на испытательной машине с составлением тарировочного графика деформация — усилие.

При ограниченных значениях ст и ё и сравнительно высоких температурах вклад мгновенной пластической деформации в суммарную неупругую деформацию оказывается небольшим. Диаграмма изотермического растяжения, полученная экспериментально в таких условиях, не дает возможности выделить явно зависимость мгновенной пластической деформации от действующего напряжения. Это, в свою очередь, затрудняет обработку результатов испытаний на ползучесть при наличии начальной пластической деформации и достоверное построение кривых ползучести при cr=const. Такая диаграмма представляет собой функцию а = <Т(Е, Т) или обратную ей s = е(о, Т) , построенную (в зависимости

При умеренных значениях сг и ё для описания поведения материала целесообразно в механическом аналоге на рис. 4.5.6 отказаться от элемента сухого трения и моделировать неупругую деформацию лишь при помощи элементов вязкого трения (рис. 4.5.7). Тогда работу такого аналога можно описать соотношениями

соотношения o/G — T/Tm, характеризующие механизмы деформации для этих металлов, аналогичны. Кроме того, эти карты характеризуют ползучесть как температурнозависимую неупругую деформацию при Т/Тт > 0,3 для алюминия и железа.

1. Неупругую деформацию при высоких температурах разделяют на пластическую деформацию и деформацию ползучести. Считают, что пластическая деформация происходит в основном путем скольжения в кристаллических зернах, эта деформация является независимой от времени. В отличие от этого деформация ползучести обусловлена главным образом диффузионным механизмом, эта деформация зависит от времени.

Зарождение магистральных усталостных трещин. Зарождение и развитие магистральных усталостных трещин исследовалось с использованием комбинированного метода, включающего в себя метод динамической петли гистерезиса, предусматривающий построение петли в координатах а — е (т — у), который позволяет фиксировать в процессе циклического нагружения энергию, необратимо рассеянную в материале за цикл (площадь петли гистерезиса), и неупругую деформацию за цикл (ширина петли гистерезиса), а также оптический метод.со стробоскопическим освещением, который позволяет наблюдать поверхностную картину трещин.

Неупругую деформацию за цикл при кручении определяли по формулам 1144]

гой деформации за цикл (штриховые линии). По оси ординат на этом рисунке отложено отношение числа образцов, имеющих долговечность или неупругую деформацию, соответствующую заданному интервалу, к общему числу образцов, испытанных при, заданном уровне напряжений, и по оси абсцисс — число циклов до разрушения и неупругая деформация. Такие гистограммы строились по результатам испытаний 20—25 образцов.

Если Л4„н(1) не равно Л1ИН(2), то под действием неуравновешенных центробежных сил крутильная нить будет закручиваться. Измерение повторяется после поворота прибора на 180°; это позволяет определить нулевое положение весов. Данный метод —

Для машин с повышенными требованиями к виброакустическим характеристикам усилия, передающиеся через упругие связи на корпус, могут значительно превышать допустимые нормы. Кроме того, в процессе эксплуатации многих типов роторных машин наблюдается увеличение неуравновешенных центробежных сил инерции ротора, увеличивается соответственно и уровень вибрации всей машины.

где Р — динамическая нагрузка на подшипник от неуравновешенных центробежных сил инерции; Q — статическая нагрузка на подшипник.

и около демпфера. При повышении Fmp от 0 до 4 кГ происходит возрастание прогибов под диском и перемещений в демпфере, при относительно низких оборотах, и при п % 2800 об/мин, развивается критический режим, во время которого вступают в работу даже ограничители деформации (при малых затяжках). Это объясняется тем, что при данных затяжках скачок с решений, соответствующих трехопорной схеме ротора, на решения, соответствующие двухопорной схеме, происходит при со < а>кр2-оп- При затяжках Fmp > 4 кГ этот скачок, т. е. вступление в работу демпфера, происходит при со >• (акр2-оп (фиг. 91 и 92), вследствие чего при дальнейшем увеличении оборотов прогибы только падают и юкр 2.оп не развивается. Этот результат следует рассматривать как экспериментальное подтверждение нашей рекомендации выбора силы затяжки пружин: величина затяжки пружин Р0 должна быть подобрана так, чтобы соответствующая сила сухого трения Fmp в самоустанавливающейся опоре была бы больше реакции на этой опоре от неуравновешенных центробежных сил при первом критическом числе оборотов, соответствующей двухопорной схеме, т. е. необходимо, чтобы проскальзывание в самоустанавливающейся опоре начиналось при оборотах п > пкр2-0п. Необходимо, чтобы это условие выполнялось при всех дисбалансах (даже повышенных), которые можно ожидать в эксплуатации, чтобы не смог развиваться критический режим при п = пкр2.оп,

Прогибы ft ротора на жестких шарнирных опорах в месте прикрепления г-го диска под действием неуравновешенных центробежных сил приближенно определяются выражениями

f при помощи добавочных про-tC, = jC тивовесов на резонансной скорости станка, остается в силе •? и при рабочей скорости детали. Иное получается в случае нежестких деталей. Для них система неуравновешенных центробежных сил зависит от угловой скорости детали, поскольку наряду со статическим прогибом появляется еще динамический. В этих случаях противовесы нужно ставить в тех сечениях, где возникает неуравновешенность. Так как делать это по конструктивным соображениям не всегда возможно, то приходится обходиться противовесами, поставленными по торцам вала, но балансировку производить на рабочей скорости детали.

В работе Б. В. Шитикова [9] экспериментально установлены и теоретически обоснованы три режима работы подшипников вращающихся роторов и введено понятие коэффициента неуравновешенности k, который представляет собой отношение динамической нагрузки на подшипник от неуравновешенных центробежных сил к статической реакции от веса ротора

Основным условием производительной балансировки роторов гироскопов является четкое разделение суммы неуравновешенных центробежных сил по крайней мере на две интегральные составляющие. В самом распространенном случае уравновешивания жестких роторов эти составляющие можно представить двумя силами, размещенными в двух технологических плоскостях коррекции. Приведение неуравновешенных сил к силе и моменту или к статической и динамической составляющим удобно для математического выражения и часто употребляется при теоретических исследованиях. При практическом уравновешивании такое приведение может быть полезным, однако при уравновешивании гироскопов оно пока почти не применяется.

Многочисленные примеры из практики эксплуатации двигателей и других машин показывают, что под влиянием дополнительных нагрузок от неуравновешенных центробежных сил систематически выходят из строя подшипники,^появляется^односторон-ний износ цапф и в связи с этим машина выходит из строя или нуждается в преждевременном ремонте.

Допустимыми прогибами в диапазоне рабочих оборотов будут являться те, при которых значения возникающих реакций не превосходят допустимых. По известным реакциям при определенном значении допустимого остаточного прогиба упругой линии ротора легко подсчитать коэффициент неуравновешенности К, который представляет собой отношение динамической нагрузки R на подшипник от неуравновешенных центробежных сил к статической реакции Рст от веса ротора:

Связывая величину допустимого прогиба с реакцией опоры, определяют коэффициент неуравновешенности К, который представляет собой отношение динамической нагрузки R на подшипник от неуравновешенных центробежных сил к статической реакции Рст от веса ротора /С = R/PC.T.