Невозможно поскольку

Наибольшей точности обработки детали можно достигнуть в том случае, когда весь процесс обработки ведется от одной базы с одной установкой, так как ввиду возможных смещений при каждой новой установке вносится ошибка во взаимное расположение осей поверхностей. Так как в большинстве случаев невозможно полностью обработать деталь на одном станке и приходится вести обработку на других станках, то в целях достижения наибольшей точности необходимо все дальнейшие установки детали на данном или другом станке производить по возможности на одной и той же базе.

Если износ сопряжений механизма U^ не зависит от взаимного положения тел, то ведомое звено сохранит заданный закон движения и его отклонение в перемещении будет одинаковым для всех положений механизма, т. е. А = const. В этом случае, как правило, возможно осуществить компенсацию износа увеличением размера одного из звеньев механизма, обеспечив перемещение ведомого звена на величину А. Если же износ хотя бы одного сопряжения механизма является функцией взаимного положения тел и1-2 =* — f (L), то закон движения ведомого звена исказится и отклонение А также будет функцией положения механизма А = / (L). В этом случае, как правило, невозможно полностью компенсировать износ механизма за счет изменения длины или положения его звеньев. Перемещение ведомого звена А связано с износом сопряжения U^z, который является его элементарным выходным параметром.

Форму поверхности прочности, соответствующую любому феноменологическому критерию, невозможно полностью определить до тех пор, пока экспериментально не исследованы все возможные напряженные состояния среды. Если экспериментальные точки лежат далеко друг от друга, то поверхность прочности может показаться гладкой, в то время как более тщательные эксперименты могут выявить более тонкую и сложную структуру. Хорошо известным примером являются экспериментальные работы последних лет, когда были открыты угловые точки на изотропной поверхности текучести. Однако в действительности степень точности построения поверхности прочности представляет собой компромисс между требованиями инженерной практики и имеющимися в распоряжении экспериментатора средствами и временем. Следовательно, математическая модель .должна служить руководством при выявлении нерегулярностей формы поверхности прочности и в то же время должна быть такой, чтобы ее можно было легко упростить и приспособить к исследованию данного конкретного материала в данных условиях.

нерных систем и элементов ГПА. К их числу относится блок редуцирования топливного и пускового газа (БРГ). Даже при положительной температуре воздуха внутри БРГ невозможно полностью исключить перемер-зание регуляторов. Под регуляторы устанавливают регистр отопительной системы, а при очень низких температурах дополнительно подают горячий воздух, обтекающий вначале регистр, а затем и сам регулятор. Параллельно с работающим имеется резервный регулятор, который настраивают на давление (1 —1,6)-109 Па ниже давления основного регулятора. Такая компоновка обеспечивает безотказную работу БРГ.

Поскольку указанные недостатки невозможно полностью преодолеть в пределах аналогового способа представления величин, то в настоящее время возникло новое направление, использующее в едином вычислительном процессе аналоговое и цифровое представления величин [62].

Понятие «эстетика и культура конструкции» — весьма широкое, и авторский коллектив понимает, что в одной книге невозможно полностью исчерпать это понятие. Однако авторы все же считают, что в одной такой книге можно изложить те основные сведения по эстетике и культуре конструкции, в которых

Радиоактивность. Независимо от конструкции ядерного устройства невозможно полностью устранить возни-

1) из-за конструктивной сложности поверхностей нагрева невозможно полностью отмыть контуры при расконсервации;

Для оценки потерь массы микроОбразцов после ам'пульных испытаний нужен такой метод, который позволил бы избежать существенных погрешностей в расчете скорости коррозии. В данном случае взвешивание образцов после опытов неприменимо, так как невозможно .полностью удалить продукты коррозии с образца. Поэтому используется водородометрический метод, позволяющий производить оценку .коррозионных потерь образцов по измерению объема водорода, выделяющегося при растворении металла в кислоте (см. § 8-3). Поверхности ампулы исследуются с помощью глубиномера (при наличии язв) и металлографически. В металле ампулы целесообразно также определить концентрацию водорода, которая является дополнительной характеристикой агрессивности среды.

3) термический к. п. д. цикла Карно всегда меньше единицы и не может быть равен ей, из этого следует, что теплоту, получаемую в цикле газом, невозможно полностью обратить в работу и что пре-

численные эксплуатационные (организационные) факторы, которые невозможно полностью учесть теплотехническим расчетом. Влияние указанных эксплуатационных факторов меньше в печах непрерывного и больше в печах периодического действия.

Дальнейшее уменьшение числа параметров за счет введения «новых» единиц измерения невозможно, поскольку все оставшиеся параметры безразмерны.

В качестве примера выполним эксерге-тический анализ установки для разделения атмосферного воздуха на кислород и азот, массовые доли которых будем считать равными: gOa = 23,2%, gNa = 76,8%. Обычным энергетическим анализом установить степень совершенства таких установок невозможно, поскольку суммарная энтальпия продуктов разделения и энтальпия исходного воздуха при одинаковых температурах равны, т. е. энергетический эффект в результате разделения равен нулю.

Если в исходном состоянии расплав имеет температуру выше Гил (точка А), то для того, чтобы в нем зародились кристаллы, необходимо его перевести в состояние, соответствующее переохлаждению ниже Тм. Это может быть достигнуто или охлаждением расплава при исходном давлении Р0 (A^-Az), или повышением давления при исходной температуре ТА (А-*-А\). Одновременное охлаждение всего расплава невозможно, поскольку оно всегда начинается с периферии; поэтому в наружных

Накопившиеся научные и практические данные заставляют Галилея по-новому проанализировать движение брошенного вверх камня. Он приходит к выводу, что «сообщенный импульс уничтожается погашением первоначального излишка его над весом тела». Аристотелево «естественное» падение камня становится у Галилея насильственным — под действием силы тяжести. И наоборот, «насильственное» равномерное движение тела под действием якобы толкающей силы воздуха становится естественным, совершающимся без приложения силы. Сила требуется лишь для изменения этого движения. Следовательно, равномерное движение происходит по инерции. И Галилей широко пользуется принципом инерции, но толкует его еще так же «космически», как и Коперник: движение тела, на которое не действуют силы, есть движение по окружности. Прямолинейное же равномерное движение невозможно, поскольку оно бесконечно, а в природе ничто не может стремиться к недостижимой цели (это от Аристотеля!). Для оценки равномерного движения он вводит термин и понятие скорости (не применявшиеся в античной механике), не давая, правда, его точного определения, а лишь сравнивая скорости двух тел.

Продольную волну обычно возбуждают с помощью преобразователя с пластиной, колеблющейся по толщине (см. подразд. 1.3). Поперечную SV-волну, как правило, возбуждают путем трансформации продольной волны, падающей из внешней среды и преломляющейся на поверхности твердого тела (см. подразд. 1.2). SH-волну таким способом получить невозможно, поскольку в падающей продольной волне отсутствует составляющая, перпендикулярная плоскости падения. Именно трудность возбуждения ограничивает применение 5Я-волн. Эти волны возбуждают с помощью электромагнитно-акустических преобразователей, а чаще — с помощью пластины кварца Y-среза, приклеенной к поверхности изделия (см. подразд. 1.3).

Для изотропного материала критерий максимального напряжения можно записать через наибольшее из главных напряжений; в случае же анизотропии это невозможно, поскольку ориентация системы отсчета относительно главных осей тензора напряжений произвольна.

Если условия (Зба) — (Збе) не выполняются, то интерпретация условий разрушения в виде поверхности теряет однозначный смысл. Например, если нарушается условие (346), то это означает, что разрушение вследствие растяжения вдоль оси 2 невозможно, поскольку материал еще до этого разрушится вследствие сжимающего напряжения вдоль оси / (в силу эффекта Пуассона). Подобное явление едва ли возможно в твердом теле,

поверхности раздела при сдвиге и растяжении составляет соответственно тм и ам, то с приближением прочности поверхности раздела при сдвиге и растяжении к нулю прочность композита при внеосном нагружении должна также приближаться к нулю [Сравнения (2) и (3)]. Однако это невозможно, поскольку матрица— непрерывная среда, окружающая волокна,— несёт нагрузку, и ее свойствами определяется нижнее предельное значение прочности при внеосном нагружении.

Типичными примерами толстослойных покрытий являются полимерные покрытия и покрытия на основе битумных мастик. Толщина таких покрытий превышает 1 мм. Битумные материалы наносят в расплавленном виде. Покрытие труб полиэтиленом (ПЭ) осуществляется экструзией или с применением клея, обеспечивающего сцепление полиэтилена со сталью, или путем наплавления порошкового полиэтилена [И, 3]. В последнее время находит применение еще одна система толстослойного покрытия полиуретан — каменноугольный пек; это покрытие обычно наносят распылением в виде двухкомпонентной смеси [4]. Основной областью применения толстослойных покрытий являются подземные и морские трубопроводы и подземные резервуары-хранилища. Все покрытия имеют общее назначение — разъединить защищаемую поверхность и коррозионную среду. Полностью разъединить компоненты, участвующие в реакции в среде, в принципе невозможно, поскольку все органические материалы покрытий, хотя и в различной степени, поглощают воду и пропускают водяной пар и кислород. Кроме того, нельзя исключить и возможность механического повреждения покрытий. Основные требования к покрытиям, которые должны обеспечивать длительную защиту от коррозии, сводятся к следующему [5, 6]:

в)обычную катодную защиту от коррозии применить невозможно, поскольку наличие заземлений не позволяет выполнить условие б из раздела 11.1.

_ Из известного [26 ] равенства S (vi —v)2= S V1 — «°2> гДе v — среднее арифметическое значение ординат, заключаем, что если бы v =? 0, то при замене оси OU на ось v = v момент инерции системы уменьшился бы, что невозможно, поскольку OU выбрана из условия минимизации момента инерции. Таким сб-