Невозможно обеспечить

При сварке мало- и среднеуглеродистых сталей в околошовной зоне наблюдается увеличенный размер зерен. Их поперечный размер составляет 100—150 мкм в сравнении с 30—40 мкм .в основном металле. В литературе область, прилегающая к шву, носит название зоны неполного расплавления. Расчетное время пребывания в интервале температур ликвидус-солидус этой зоиы исчисляется секундами. Следовательно, в это время происходит аномально быстрый рост зерен. Причиной этого явления вероятно является значительная разность в уровнях свободной энергии твердой и жидкой фаз. Однако, рассуждая о системе в целом невозможно объяснить указанный факт. Поэтому, представляет интерес разработка физической модели процесса, учитывающей неравновесное состояние или градиент свободной энергии в системе.

скорости разрушения от давления кислорода, а также наличие транскристаллитного раскалывания образцов. Исходя из этой модели, невозможно объяснить отсутствие «чумы» беспористых образцов WSia [12].

Явление остановки развития усталостной трещины весьма сложно и до настоящего времени еще полностью не изучено. Нераспространяющиеся трещины были обнаружены экспериментально и на практике в столь различных условиях циклического деформирования образцов из самых разнообразных материалов, что невозможно объяснить их существование с позиций единого механизма. Вместе с тем имеется много исследований, в которых предложены схемы, объясняющие природу появления нераспространяющихся трещин в частных случаях и в той или иной степени учитывающие действительное распределение напряжений, деформаций и свойств материала-около вершины трещины. Реально, в зависимости от конкретных условий работы детали и свойств материала, действует некоторое сочетание факторов, результирующее воздействие которых приводит к остановке развития усталостной трещины.

Экспериментальные результаты, полученные в настоящей работе, изложены на основе статистической теории петли гистерезиса. Макроскопическое напряжение в петле является суммой компонент эффективного и внутреннего напряжений. Компонента внутреннего напряжения однозначно определена плотностью вероятности объемов с внутренним критическим напряжением, а компонента эффективного напряжения — величиной микроскопического эффективного напряжения и долей объемов в пластическом состоянии. Ни один из полученных результатов не противоречит данной гипотене. Наоборот, некоторые экспериментальные результаты невозможно объяснить на основе гипотезы однородной упругой и пластической деформаций макрообъема тела.

личные проблемы этой науки. И если в начале атомной эры интерес к физике, видимо, диктовался соображениями престижа, о кагором было сказано раньше, то в дальнейшем эта любознательность стала без сомнения искренней. Иначе и невозможно объяснить то, что тиражи научно-популярных журналов сейчас намного обогнали тиражи журналов литературных.

Отметим, что учет зазора в подшипниках качения роторов ГТД (где этот зазор делается повышенным из-за конструктивных соображений) может сместить критические режимы более чем на 30%, что больше общепринятого запаса на критические обороты, назначаемого конструкторами при проектировании турбомашин. Более того, не учитывая влияния радиального зазора в подшипниках на динамику ротора, невозможно объяснить появление колебаний ротора с частотами, кратными оборотам ротора (см. осциллограмму на фиг. 95).

Однако, если отвлечься от температурных характеристик, то невозможно объяснить, как практически при одинаковых коэффициентах трения и режимах интенсивной теплоотдачи, при меньшей скорости, меньшей заданной мощности и работе трения, а также при меньшей работе трения, достигнуты значительно большие износы. Например, для пары трения 6КХ-1 + чугун ЧНМХ при интенсивной теплоотдаче fPvCK = —• 21,4 кгм/сек и /В = 11,3- 10~3 мг/кгм. При отрицательной теплоотдаче fPvCK- 12,6 кгм/сек, а / = ПО- 10~3 кг/кгм; при вдвое меньших мощностях трения и работе трения был получен почти в 10 раз больший износ.

Однако на основании результатов моторных испытаний масел с некоторыми моющими присадками, вызвавшими повышение износа, невозможно объяснить механизм этого явления, недооценивать которое недопустимо в свете возрастающих требований к повышению как моющих,

рис. 6-3 для гидрата окиси магния; фактором, определяющим характер изменения растворимости этого соединения, является плотность среды и свойства, связанные с ней. Однако невозможно объяснить характер изменения растворимости различных веществ в воде по изобаре только изменением свойств растворителя. Особенно это относится к тем случаям, когда наблюдается явно выраженный минимум растворимости, в то время как плотность воды по изобаре убывает непрерывно,— хотя и неравномерно. Эта более сложная зависимость может быть раскрыта лишь с учетом и второго — температурного фактора, который также должен влиять на растворимость веществ в паре. Таким образом, изменение величины растворимости происходит под воздействием, по крайней мере, двух основных факторов — плотности среды и ее температуры.

Как уже указывалось выше, явление коррозионного растрескивания аустенитных нержавеющих сталей в растворах хлоридов рассматривается двояко: во-первых, с точки зрения воздействия ионов хлора и напряжений на защитные свойства пассивной пленки,, образующейся на поверхности металла, и во-вторых, с точки зрения распада аустенита под воздействием напряжений и активного растворения образующейся при этом а-фазы в растворах, содержащих ионы хлора. Оставаясь в рамках первого направления, трудно объяснить интенсификацию процесса коррозионного растрескивания при наличии в растворе кислорода. Ведь с точки зрения пленочной теории пассивности присутствие кислорода в растворе должно способствовать пассивации металла и увеличению защитных свойств пленки. С этих же позиций непонятно отсутствие влияния механических напряжений и хлоридов на скорость катодного процесса ионизации кислорода. Если ионы хлора и напряжение в металле способствуют разрушению пассивной пленки, то оба эти фактора должны: изменять скорость и анодного, и катодного процессов. Ниже будет показано, что напряжения не влияют на скорость катодного процесса в растворах хлоридов и других анионов. Об отсутствии влияния напряжения на скорость катодного процесса на сталях 18-8 и 18-10 в кипящем растворе насыщенного хлористого магния указывали Т- П. Хор и Ж- Г. Хайнес[ II 1,133]. С точки зрения пленочной теории, увеличение стойкости сталей к коррозионному растрескиванию трудно увязать с ростом содержания никеля в них и практически невозможно объяснить, почему аустенитная нержавеющая сталь, практически одинаковая по составу (особенно по хрому и никелю), но в силу тех или иных причин становится магнитной, является значительно более стойкой к коррозионному растрескиванию, нежели та же сталь, не обладающая магнитными свойствами [111,12?;

111,134]. Все перечисленные выше экспериментальные факты легко объясняются с точки зрения превращения аустенита под действием механических напряжений. Одним из сильных аргументов в пользу пленочной теории считается влияние обработки поверхности на стойкость аустенитной стали к коррозионному растрескиванию. Считают даже, что этот факт невозможно объяснить лишь с точки зрения теории нестабильности аустенита. Следует при этом напомнить, что характер обработки может существенным образом влиять на фазовый состав поверхностных огоев металла. Так, по данным С. Ямагухи [111,135], после механической полировки поверхностный слой аустенитной нержавеющей стали 18-8 становится ферромагнитным. Кристаллы поверхностных слоев ее имеют объемноцентриро-ванную кубическую решетку с параметром 2,86 А. Аналогичный эффект наблюдается и у стали 18-8, легированной дополнительно 3% молибдена. После электрополировки поверхность стали теряет ферромагнитные свойства. При увеличении количества феррита в аустенитной нержавеющей стали до определенной величины (об этом будет сказано далее) стойкость стали к коррозионному растрескиванию существенным образом меняется. Таким образом, и этот экспериментальный факт может быть объяснен с точки зрения теории нестабильности аустенита.

Сравнение результатов, полученных по предлагаемой методике, учитывающей одинаковый уровень температур ядерного топлива, показывает, что канальные варианты с соотношением диаметров канала и твэлов 1,5 и 4,0 (4-й и 5-й варианты) npir одинаковой объемной пористости активной зоны пк практически' равноценны. Надо при этом только иметь в виду то обстоятельство, что в 5-м варианте при N = 4,0 практически невозможно обеспечить конструктивно объемную пористость выше 0,3 (из-за малой относительной толщины графитовых стенок каналов).

Современному ин!енеру невозможно обеспечить безаварийную работу оборудования, конструкций, узлов и агрегатов беа соответствующих знаний в области защита от коррозии и применения их на практике.

Организовать циркуляционную смазку, обеспечивающую жидкостное трение, не всегда возможно по конструктивным условиям и не всегда экономически оправдано. Для подшипников вспомогательных приводов, воспринимающих небольшие нагрузки при умеренных частотах вращения, достаточна периодическая смазка. Невозможно обеспечить жидкостное трение в подшипниках, на которые действуют большие нагрузки при малых частотах вращения, или при колебательном движении (втулки рычагов, подшипники рессор и др.).

1) технологически невозможно обеспечить полную соосность опор (опоры, расположенные в различных корпусах или в частях корпусов, недостаточно точно зафиксированных одна относительно другой);

Основная область применения этих материалов самосмазывающиеся подшипники, в которых трудно или невозможно обеспечить надежную смазку обычными средствами.

Эффективность контроля оборудования в значительной степени зависит от достоверности полученной измерительной информации, ее воспроизводимости, а это невозможно обеспечить без поверки СНК. Использование неповеренных СНК приводит к тому, что контроль, проведенный представителями различных организаций-соисполнителей работ по изготовлению, монтажу и ремонту оборудования с применением дефектоскопов одного и того же типа и одной и той же методики, может дать диаметрально противоположные результаты, что приводит к существенным материальным затратам. Повышение качества продукции также зависит от степени метрологического обеспечения производства.

ГИПСОВЫЕ ВЯЖУЩИЕ МАТЕРИАЛЫ -возд. вяжущие вещества на основе строит, гипса или ангидрита. Г.в.м. делят на 2 группы: низкообжиговые (быстросхватывающиеся и быстро-твердеющие, напр, формовочный гипс) и высокообжиговые (медлен-носхватывающиеся и медленнотвер-деющие - эстрих-гипс, ангидритовый цемент и др.). ГИПСОТЕРМОМЕТР (от греч. hypsos -высота и термометр'] - прибор, обычно состоящий из кипятильника и точного ртутного термометра (точность отсчёта 0,01 °С), предназнач. для определения атм. давления по темп-ре кипения воды. Существуют Г., в к-рых вместо воды используют фреон, сероуглерод. В этих приборах не нужен кипятильник, т.к. темп-ра кипения этих в-в ниже темп-ры окружающей среды. Вместо ртутного термометра в приборе используется термометр сопротивления. Г. применяется в радиозондах, а также когда необходимую точность измерений невозможно обеспечить анероидом. ГИПСОЦЕМЁНТНОПУЦЦОЛАНОВЫЕ ВЯЖУЩИЕ - вяжущие вещества, получаемые смешиванием строит, гипса (50-75%) с портландцементом (15-

Существенный фактор снижения скорости коррозии — это устранение возможности скопления влаги (рис. 22). В тех случаях, когда невозможно обеспечить надлежащее расположение элементов, необходимо принять меры для стека-ния воды через дренажные отверстия или изменить профиль элемента.

Эффективность контроля оборудования в значительной степени зависит от достоверности полученной измерительной информации, ее воспроизводимости, а это невозможно обеспечить без поверки СНК. Использование неповеренных СНК приводит к тому, что контроль, проведенный представителями различных организаций-соисполнителей работ по изготовлению, монтажу и ремонту оборудования с применением дефектоскопов одного и того же типа и одной и той же методики, может дать диаметрально противоположные результаты, что приводит к существенным материальным затратам. Повышение качества продукции также зависит от степени метрологического обеспечения производства.

Однако возможности сопротивления внешним воздействиям не безграничны. Нет совершенно неизнашивающихся материалов и практически невозможно обеспечить во всех механизмах только жидкостное трение, нет материалов, которые не деформировались бы и не изменяли своих размеров при колебании температуры и т. д.

Без эффективного использования широкого спектра средств неразрушающего контроля невозможно обеспечить высокое качество технологии, которую мы называем малолюдной. Без этих средств вообще немыслима интенсификация производства на нынешнем этапе научно-технической революции.