Невысокую твердость

баббиты имеют низкую прочность (ств =-= - 60-^120 МПа, НВ 13-^-35(130—350 МПа), невысокую температуру плавления (220— 320 °С), повышенную размягчаемость НВ 10—25 (100—250 МПа) при 100 °С, отлично прирабатываются и обладают хорошими антифрикционными свойствами. С другой стороны, они имеют низкое сопротивление усталости, что ухудшает работоспособность подшипника. Оловянные баббиты используют в подшипниках турбин крупных судовых деталей, турбонасосов, турбокомпрессоров, электрических и других тяжелонагруженных машин.

Аккумулирование теплоты в водоносных пластах. Накопление теплоты в природныхили искусственных бассейнах грунтовых вод считается экономичным и несложным способом создания крупных аккумулирующих систем. За последнее время в Швеции изучалось несколько проектов, и на данном этапе проводятся подготовительные работы по созданию первой демонстрационной системы. Считается, что для хранения теплоты лучше всего пригодны озы1—геологические формации, расположенные в окрестностях больших и малых городов (рис. 7). Поскольку озы встречаются на всей территории Швеции, потенциальные возможности хранения теплоты в водоносных пластах велики; правда, эти возможности несколько ограничены самой спецификой пористых пород, которые могут содержать воду только в том случае, если она имеет невысокую температуру. Незначительный перепад температур и меньшая теллоаккуму-лирующая способность водоносных пластов делают этот метод в 10 раз менее эффективным, чем аккумулирование теплоты в кавернах скалыных массивов. Это означает, что для подобных хранилищ потребуется очень большое подземное пространство.

Технологический процесс нанесения такой сетки заключается в том, что на полированную и очищенную поверхность накладывают трафаретную сетку из меди, никеля или других металлов, а затем модель с трафаретной сеткой помещают в специальную вакуумную печь, приспособленную для напыления металлов, имеющих невысокую температуру плавления (золото, сурьма и др.).

Некоторые жидкие металлы имеют сравнительно невысокую температуру плавления (для натрия /Пл = 97,5° С, а для эвтектики Na—К /пл=Н°С). Эти металлы легко переводятся в жидкое состояние и могут сохраняться в таком виде в установке.

Некоторые жидкие металлы имеют сравнительно невысокую температуру плавления (для натрия ?ПЛ = 97,5°С, а для эвтектики Na —К /пл=11°С).

излучений инфракрасные лучи (длина их волны от 0,76 до 750 мк) располагаются рядом с видимыми лучами (длина волны от 0,76 до 0,4 мк) в сторону более длинных волн. Инфракрасное излучение имеет преимущественно место при температуре излучающих тел до 500° С, так как при более высоком разогреве тела оно начинает светиться и значительная доля энергии превращается в видимые лучи. Особенностью нагрева ннс^акрасными лучами является не только их способность преобразовываться на поверхности изделий в тепловую энергию, но и способность проникать на некоторую глубину внутрь тела, обладающего хотя бы небольшой прозрачностью для инфракрасных лучей. При этом температура нагреваемого тела на поверхности может быть даже меньше, чем на некоторой глубине, где устанавливается максимум температуры тела. Другая особенность нагрева инфракрасными лучами состоит в том, что между излучателем и телом промежуточная среда (обычно воздух) может иметь невысокую температуру и потери тепла с уходящим из установки воздухом понижены.

Расширители временных дренажей лучше устанавливать горизонтально для уменьшения высоты установки. Временные дренажи обычно имеют невысокую температуру, поэтому в расширителях временных дренажей образуется мало пара, вследствие чего они не требуют особых сепарирующих устройств. Объем расширителей дренажей ' принимается из расчета 5 000 м3 пара на 1 м3 расширителя в час. Практически для станций в 100000 кет получаются расширители постоянных дренажей объемом 3 м3, а временных дренажей — 1м3.

Неизменно более низкая температура, указываемая незащищенной термопарой (по сравнению с защищенной) в опытах Циборовского и Роша-к а, н ё"ив л я ё т с я~ с коль ко-нибудь убе- ~ дительньгм доказательством того, что незащищенная термопара измеряла температуру частиц, В их термозонде (рис. 8-2) горячий спай незащищенной термопары 5 был расположен несколько ниже, чем у защищенной 6. Псевдоожиженный слой имел невысокую температуру порядка 80° С, т. е. радиационной составляющей обмена можно было пренебречь. Псевдоожиженный агент — воздух — нагревался псевдоожиженньгм слоем, воспринимавшим тепло от паровой рубашки, т. е. воздух имел в слое несколько меньшую температуру, чем частицы. Для псевдоожиженного слоя мелких частиц (а не крупных, для которых Циборовский и Рошак проводили та-рировочные опыты) характерно резкое изменение температуры газа в зоне активного теплообмена (в самой нижней части слоя, около решетки). Поэтому, если даже обе термопары измеряли температуру газа, все равно нижняя (незащищенная) должна была неизменно указывать в условиях опытов Циборовского и Рошака температуру, меньшую, чем защищенная. Кроме того, могло сказываться и нагревательное действие стальной наружной стенки тонкого ка-17* 259

зольного твердого топлива, особенно имеющего невысокую температуру начала деформации и размягчения золы. Осаждение золы и налипание ее на стены и трубы вызывает рост их наружной температуры; при этом шлак уже не гранулируется и становится вязким, весьма трудно поддается обдувке и обивке, что характерно, например, для углей Кизеловского бассейна, сланцев, торфа и др. В этом случае паровая обдувка экранов должна быть достаточно частой, чтобы не допускать накопления шлаков.

Схема котлоагрегата и вспомогательного оборудования приведена на рис. 4-8. После предварительной отладки оборудования на подсушенном топливе котлоагрегат № 6 был переведен на сырой лигнит и проработал 874 ч. В течение этого периода было сожжено около 150 тыс. т натурального топлива. Качество сырого лигнита изменялось в широком диапазоне по теплоте сгорания QpH=4620— 7300 кДж/кг (1100—1740 ккал/кг), зольности Л° = 26—47%, рабочей \^Р=50—58% и приведенной влажности W"P=6,75—11,2 %Х Хкг/МДж (28,3—47%-кг/Мкал). Вследствие высокой реакционной способности (Уг>50%) сырой лигнит устойчиво и без затруднений воспламеняется, несмотря на относительно невысокую температуру топочных газов, которая в ядре факела не превышала 1323—1433 К (1050—1160°С). В тракте топливоподачи, запроектированном для подсушенного топлива, при работе на сыром лигните происходило налипание топлива на лентах транспортеров и забивание течек, что вызывало частые перерывы в подаче сырого лигнита к котлу и вынуждало эксплуатационный персонал переходить на подсушенное

Регенеративные вращающиеся воздухоподогреватели устанавливаются Т.КЗ только на выходе дымовых газов из экономайзера, где эти газы имеют относительно невысокую температуру. Для высокого подогрева воздуха, кроме регенеративного, устанавливают и трубчатый воздухоподогреватель. Число и диаметр роторов регенеративных вращающихся воздухоподогревателей различных котлов указаны в табл. 6-2.

скольжение и перекатывание зубьев направлены так, что масло запрессовывается в трещины и способствует выкрашиванию частиц металла (см. рис. 8.8). При выкрашивании нарушаются условия образования сплошной масляной пленки, появляется металлический контакт с последующим быстрым из-лосом или задиром поверхности. Образование первых усталостных ра-ковкн не всегда служит признаком близкого полного разрушения зубьев. В передачах, зубья которых имеют невысокую твердость (НВ<350), наблюдаются случаи так называемого ограниченного или начального выкрашивания. Начальное выкрашивание связано с приработкой зубьев недостаточно точно изготовленных передач. Оно появляется в местах концентрации нагрузки после непродолжительной работы и затем приостанавливается. При этом образовавшиеся раковины не развиваются и даже совершенно исчезают вследствие сглаживания. Прекращение дальнейшего выкрашивания в этом случае объясняется тем, что разрушение мест концентрации нагрузки выравни-

При наличии ферритной основы стали и чугуны имеют малую твердость и невысокую износостойкость Обладает способностью к упрочнению при пластической деформации: несмотря на невысокую твердость, обладает хорошей износостойкостью в условиях удара и пластической деформации Входя в состав структуры (псрлитов), карбиды повышают износостойкость сталей и чугунов

Более сильной и надежной является конструкция, в которой шарик заменен отжимным сухарем (фиг. 16). Ее с успехом можно применять и в тех случаях, когда базовая поверхность детали имеет невысокую твердость (алюминий, баббит и т. д.), так как сухарь, имеющий большую контактную поверхность, не оставляет вмятин на поверхности детали. Отжимной сухарь должен быть врезан в паз

Стали 9Х5Ф и 9Х5ВФ имеют невысокую твердость (НВ 187—228) после отжига и хорошо обрабатываются резанием. Они прокаливаются и получают высокую твердость (HRC 60) при закалке с охлаждением в масле в сечении до 100—120 мм, а с охлаждением на воздухе — в сечении до 40—50 мм.

Высокоуглеродистые и подшипниковые стали хорошо обрабатываются после отжига на зернистый перлит и равномерно распределенный цементит. Эта структура дает невысокую твердость.

контактных напряжений (рис. 8.12, а) является основным видом разрушения поверхности зубьев при хорошей смазке передачи (чаще всего это бывают закрытые, сравнительно быстроходные передачи, защищенные от пыли и грязи). Зубья таких передач разделены тонким слоем масла, устраняющим металлический контакт. При этом износ зубьев мал. Передача работает длительное время до появления усталости в поверхностных слоях зубьев. На поверхности появляются небольшие углубления, напоминающие оспинки, которые растут и превращаются в раковины. Выкрашивание начинается обычно вблизи полюсной линии на ножках зубьев там, где нагрузка передается одной парой зубьев, а скольжение и перекатывание зубьев направлены так, что масло запрессовывается в трещины и способствует выкрашиванию частиц металла (см. рис. 8.8). При выкрашивании нарушаются условия образования сплошной масляной пленки, появляется металлический контакт с последующим быстрым износом и задаром поверхности. Образование первых усталостных раковин не всегда служит признаком близкого полного разрушения зубьев. В передачах, зубья которых имеют невысокую твердость (<350 НВ), наблюдаются случаи так называемого ограниченного или начального выкрашивания. Начальное выкрашивание связано с приработкой зубьев недостаточно точно изготовленных передач. Оно появляется в местах концентрации нагрузки после непродолжительной работы и затем приостанавливается. При этом образовавшиеся раковины не развиваются и даже совершенно исчезают вследствие сглаживания. Прекращение дальнейшего выкрашивания в этом случае объясняется тем, что разрушение мест концентрации нагрузки выравнивает ее распределение по поверхности зуба. При высокой твердости зубьев (>350 НВ) явление ограниченного выкрашивания обычно не наблюдается. Образовавшиеся раковины быстро растут вследствие хрупкого разрушения их краев.

Гибкий шнур из самофлюсующегося сплава на кобальтовой основе предназначен для получения покрытий с последующим оплавлением, стойких к коррозии и абразивному воздействию при высоких температурах и динамическому воздействию. Покрытие имеет невысокую твердость (45 HRC) по сравнению с покрытиями из других самофлюсующихся никелевых сплавов и повышенную температуру плавления (1473 К), однако из-за уникальных свойств кобальта во многих случаях превосходит их. Обрабатывается кругами из карбида кремния.

В зависимости от температуры нагрева упрочненная зона может в общем случае состоять из трех или двух слоев. Первый слой с температурой нагрева выше температуры плавления имеет явно выраженную дендритную структуру. Оси дендритов при этом растут перпендикулярно границе раздела в направлении отвода теплоты в тело детали. Между оплавленным слоем и следующей за ним зоной термического влияния существует четкая граница. Зона термического влияния обычно состоит из белого и переходного слоев. Белый слой представляет собой светлую нетравяшуюся полосу. Предполагают, что этот слой имеет высокую концентрацию азота за счет высокотемпературного насыщения азотом воздуха. Вследствие высокой скорости охлаждения эта зона имеет закаленную структуру, строение которой зависит от концентрации углерода. В закаленном слое технически чистого железа происходит измельчение зерна феррита (от 50 до 10—15 мкм), а в отдельных зернах образуется пакетный мартенсит с развитой блочной структурой, имеющей невысокую твердость. В малоуглеродистой стали эта зона состоит из пакетного мартенсита, а в среднеуглеродистых сталях — из пакетного и пластинчатого мартенсита с небольшим количеством остаточного аустенита, в эвтектоидной стали эта зона представляет пластинчатый высокодисперсный мартенсит с 20% остаточного аустенита. С увеличением концентрации углерода в стали содержание остаточного аустенита возрастает, что вызывает снижение твердости этой зоны. Второй слой зоны термического влияния является переходным к исходной структуре. У доэвтектоидной стали он состоит из феррита и мартенсита.

Третью группу составляют стали, износостойкость которых достигается повышенной склонностью к наклепу. Это прежде всего сталь 110Г13Л, содержащая 0,9-1,3 % углерода и 11,5-14,5 % марганца. Она имеет невысокую твердость, которая при действии давления и ударов резко повышается, за счет чего и достигается износостойкость. Например, при пластической деформации 70 % твердость

В ряде двойных титановых систем известны химические соединения, обладающие широким интервалом гомогенности и имеющие ряд весьма интересных свойств. Например, в системе Ti — А1 существует эквиатомное соединение TiAl [интервал гомогенности от 33,5 до 44,5% (по массе) А1], имеющее сравнительно невысокую твердость при комнатной температуре, хорошее сопротивление окислению и некоторую пластичность при сжатии. Это соединение, известное под названием у-фазы, имеет жаропрочность, сравнимую с жаропрочностью никелевых сплавов, а плотность (3,5) в 2,5 раза меньше. Однако сплавы на основе у-фазы хрупко разрушаются при растяжении, что и является основным препятствием их практического использования. Интересные для исследователей жаропрочных сплавов металлидные фазы эквиатом-ного состава наблюдаются также в системах Ti — Ni и Ti —Co.

В зависимости от температуры нагрева упрочненная зона может в общем случае состоять из трех или двух слоев. Первый слой с температурой нагрева выше температуры плавления имеет явно выраженную дендритную структуру. Оси дендритов при этом растут перпендикулярно к границе раздела в направлении отвода теплоты в тело детали. Между оплавленным слоем и следующей за ним зоной термического влияния существует четкая граница. Зона термического влияния обычно состоит из белого и переходного слоев. Белый слой представляет собой светлую нетравящуюся полосу. Предполагают, что этот слой имеет высокую концентрацию азота за счет высокотемпературного насыщения азотом воздуха. Вследствие высокой скорости охлаждения эта зона имеет закаленную структуру, строение которой зависит от концентрации углерода. В закаленном слое технически чистого железа происходит измельчение зерна феррита (от 50 до 10-15 мкм), а в отдельных зернах образуется пакетный мартенсит с развитой блочной структурой, имеющей невысокую твердость. В малоуглеродистой стали эта зона состоит из пакетного мартенсита, а в среднеуглеро-дистых сталях — из пакетного и пластинчатого мартенсита с небольшим количеством остаточного аустенита, в эвтектоидной стали эта зона представляет пластинчатый высокодисперсный мартенсит с 20 % остаточного аустенита. С увеличением концентрации углерода в стали содержание остаточного аустенита возрастает, что вызывает снижение твердости этой зоны. Второй