Небольшая погрешность

При некоторой сравнительно небольшой степени пластической деформации создается сравнительно небольшая плотность дислокаций в основном по границам

Наиболее характерные свойства чистого алюминия — небольшая плотность (7 = 2,7) и низкая температура плавления (660°С). По сравнению с железом, у которого у = 7,8, а Тпл = — 1535°С, алюминий имеет почти в три раза более низкую плотность, вследствие чего алюминий и его сплавы широко применяют там, где малая плотность и большая удельная прочность (OB/Y) имеют важное значение. Благодаря более низкой температуре плавления алюминия по сравнению с железом технология обработки алюминия и его сплавов резко отличается от технологии обработки стали.

Наиболее необычным свойством волокна PRD-49 является его небольшая плотность (самая низкая по сравнению с обсуждавшимися выше материалами) наряду с высокой прочностью 19].

/ Титан — Один из наиболее распространенных металлов: его содержание в земной коре составляет 0,1% [48]. По коррозионной стойкости титан значительно уступает самому стойкому из тугоплавких металлов — Та, но тем не менее в большинстве агрессивных сред Ti более стоек, чем лучшие нержавеющие стали. Сочетание таких свойств, как высокая прочность, небольшая плотность, пластичность, высокая температура плавления и главное относительно невысокая стоимость и доступность, способствовали широкому внедрению этого металла в химическое аппаратостроение^[49]. В отличие от тугоплавких металлов (за исключением Та), коррозионная стойкость которых была рассмотрена выше, Ti стоек в окислительных средах, в том числе и в HNO3. Титан уступает многим тугоплавким металлам (Nb, Mo, W) по стойкости в восстановительных средах, однако небольшие добавки палладия (0,1 ат.%) повышают стойкость титана и в этих

Небольшая плотность, высокие механические свойства в широком температурном интервале при высокой коррозионной стойкости обеспечивают широкую область применения титана и его сплавов.

Алюминиевые аппараты изготовляются из проката или отливаются. Отличительными особенностями алюминия являются небольшая плотность, высокая теплопроводность, хорошая обрабатываемость давлением в холодном и горячем состояниях, сравнительно низкие механические и литейные свойства. Быстрая окисляемость алюминия делает спайку его практически невозможной. Основной вид соединений алюминиевых частей — сварка встык, в основном такой же, как и при сварке стальных аппаратов. Фланцы делают из углеродистой стали свободными на отбортовке при любом диаметре трубы. Внутренний край фланца тщательно скругляется, чтобы не повредить алюминиевой отбортовки.

В [Л. 211] показано, что преобразование дает хорошие результаты и при определении толщины потери импульса в сверхзвуковом потоке (пограничный слой на пластине, однородный вдув, отсутствие теплообмена или небольшая плотность теплового потока на стенке).

Небольшая плотность графита, высокая теплопроводность, близкая к теплопроводности металлов, а также более высокая термостойкость, чем у большинства керамических материалов, обусловили его применение в различных отраслях техники. С повышением температуры дЬ2000—2500 °С прочность графита возрастает; при этих температурах он имеет наибольший предел прочности из всех известных материалов.

Промышленные сплавы титана. Сплавы титана применяют там, где главную роль играют небольшая плотность, высокая удельная прочность, теплостойкость и хорошая сопротивляемость коррозии. Титановые сплавы применяют в авиации, ракетной технике, в химическом машиностроении и во многих других отраслях народного хозяйства.

Кроме отмеченных особенностей для резиновых материалов характерны высокая стойкость к истиранию, газо- и водонепроницаемость, химическая стойкость, электроизолирующие свойства и небольшая плотность.

Графит легко расщепляется по плоскости спайности. Твердость его небольшая. Плотность пористого графита составляет 200— 1200 кг/м3, конструкционного — 1500—1850 кг/м3, пирографита

причем при da/di»! расчет должен проводиться с высокой точностью, поскольку небольшая погрешность, допущенная при определении отношения di/d\, в этом случае дает значительную ошибку при вычислении логарифма. Например, если значение d2/rfi = l,09 округлить до 1,1 (погрешность округления меньше 1 %), погрешность вычисления логарифма, а следовательно, и теплового потока будет больше 10%. С другой стороны, оказывается, что при отношении dz/d\ =sj ^ 1,5 погрешность определения термического сопротивления цилиндрической стенки по формуле Rk = f>/(KF), справедливой для плоской стенки (поверхность трубы считается по среднеарифметическому диаметру d = 0,5 (d\ + ^2)], дает ошибку меньше 1,5 %. Более высокая точность в практических расчетах требуется редко.

Выражение (28.3) реализуется, если известны координаты точек А и В. Их определяют либо графически с помощью диаграммы энергомасс, либо при численном решении на ЭВМ для массивов значений Д? (срп) и Уп (фп). Небольшая погрешность в определение JM вносится, если проводить не касательные к диаграмме, а под углами i)max и tymin прямые через точки с координатами В (Jn m\n,

поскольку небольшая погрешность, допущенная при определении отношения d2/d\, в этом случае дает значительную ошибку лри вычислении логарифма. Например, если значение d2M=l,09 округлить до 1,1 (погрешность округления меньше 1 %), погрешность вычисления логарифма, а следовательно, и теплового потока будет больше 10%. С другой стороны, оказывается, что при отношении d2/di^l,5 погрешность определения термического сопротивления цилиндрической стенки по формуле Ял==6/(М7), справедливой для плоской стенки [поверхность трубы считается по среднеарифметическому диаметру d=0,5(di+ +d2)], дает ошибку меньше 1,5%. Большая точность в практических расчетах требуется редко.

При эксплуатации прибора его твердосплавный измерительный наконечник подвергается износу. Вследствие этого возникает небольшая погрешность измерения, которая может быть легко скомпенсирована путем внесения корректировки в настройку прибора. При значительной местной выработке рабочей сферы измерительного наконечника его заменяют.'

В предисловии к книге, где речь шла о необходимости решения нелинейных задач, фактически затрагивалась качественная сторона этого вопроса. В работах [117—120] тщательно проанализированы ошибки частичной и полной линеаризации и на большом количестве примеров убедительно показано, что целый ряд задач должен решаться только в нелинейной постановке (задачи с фазовыми переходами, обратные задачи и т. д.). В принципе это относится и к прямым задачам. Даже сравнительно небольшая погрешность в определении температуры (порядка 1%), появляющаяся при линеаризации задачи, может привести, особенно при больших температурах, к таким ошибкам в определении напряжений, что будет поставлена под сомнение прочность конструкции.

жениями двух противоположных точек А и В (см. рис. 63) в межлопаточном канале (небольшая погрешность в определении положения этих точек значения не имеет). После определения окончательного соответствия точек вычисляется распределение скорости на кромке при любых условиях в бесконечности (V*, а*) по формуле (10.32), которая в данном случае принимает особенно простой вид:

Зависимости Щ2в.б) обычно аппроксимируются полиномом до 5-й степени, а зависимости ^(2Ъ,5, (2ср)—полиномом 4-й степени. Эти зависимости требуется аппроксимировать особенно точно, так как небольшая погрешность в объеме водохранилища дает большую погрешность в расходе воды из водохранилища.

ст'вующая небольшая погрешность, несомненно, находится в пределах погрешностей и самих испытаний и принятых предположений.

Отсутствие обратного действия при жидкостном акустическом контакте обеспечивается не полностью. Получаются две слабо связанные между собой способные к колебаниям системы, вследствие чего измеряемая частота несколько искажается. Небольшая погрешность при работе всегда с одним и тем же искателем может быть отчасти учтена расчетом, а на приборах типа показанных на рис. 11.15 — тарировкой шкалы.

из условий равновесия элемента оболочки, а именно, условие равенства нулю суммы моментов всех сил относительно нормали к срединной поверхности должно выполняться автоматически. Выполнение этого условия обеспечивается парностью касательных напряжений (ti2=T2j) в а- и р-сечениях. Небольшая погрешность расчета сил Si и 52, связанная с неучетом множителей l+Z/fy и приводит к нарушению этого условия. Поэтому сдвигающие силы

Из сравнения результатов (3.57) и (3.66) ясно, что наибольшую опасность представляет хрупкое разрушение, и расчетное значение допустимой нагрузки для элемента с трещиной составляет лишь 39 200 фунтов. В результате пренебрежения эффектами пластичности в вершине трещины при его определении допущена небольшая погрешность. С помощью соотношения (3.42) читатель может убедиться, что эта погрешность действительно мала.

Расчет геометрических параметров оболочки вращения простой формы не составляет труда, поскольку использование конечно-разностных или классических интерполяционных формул не приводит к существенным неточностям при вычислении кривизн. Что касается оболочек вращения сложной формы, то небольшая погрешность в координатах приводит к большим ошибкам в кривизнах, когда последние рассчитывают на основе классических методов численного анализа. Поэтому в практической работе получили распространение различные приемы сглаживания исходных значений координат с помощью метода наименьших квадратов, метода регуляризации и других менее известных методов. К сожалению, эти и им подобные методы редко приводят при расчете геометрии оболочки вращения сложной формы к желаемым результатам с точки зрения их точности и надежности.