Несколько завышенной

упрощения вычислительной процедуры и снижения ее погрешностей начальный радиус полости выбирался несколько завышенным (Ю-5 м) по сравнению с рекомендацией /32/, где указано значение (0.5-3)-10'6 м. Используя указанные допущения, в /12/ найдены распределения а,(г)к

к несколько завышенным эквивалентным числам циклов напряжений.

модели Лакме [86], в которой учитывается метастабильное состояние части жидкой фазы по отношению к пару. Как видно, она качественно значительно лучше описывает зависимость критического давления от недогрева (кривая 2 на рис. 8.4), но все же на 10 — 12% дает значения выше, чем эксперимент. Хорошее совпадение результатов расчета по модели Лакме с экспериментами, очевидно, объясняется неточностью в определении выходного давления. Оно могло получиться несколько завышенным потому, что отбор давления был выполнен на стенке на расстоянии 2 мм от среза канала и даже столь незначительное смещение отбора давления относительно среза канала могло дать заметную погрешность из-за высокого градиента статического давления в выходном сечении канала. В этом отношении графический способ определения критического давления по эпюре измеренного с помощью зонда статического давления свободен от таких погрешностей, поскольку критическое давление определяется непосредственно в самом критическом сечении и точность уже определяется только точностью измерительного манометра, точностью установки отверстия капилляра и точностью в обработке эпюры давления.

в § 6-2, но и при неблагоприятных условиях может привести к ее разрушению. Особенно важна проработка примыкающих участков на всасе для осевых машин, отличающихся повышенной чувствительностью к неравномерному подводу потока. На рис. 6-12 представлена компоновка газопроводов между электрофильтрами и осевыми дымососами ДО-31,5 для блока мощностью 300 Мет. Газопроводы после корпусов электрофильтров объединяются общим коллектором, откуда направляются двумя коробами к всасывающему карману осевого дымососа (показана половина блока). В результате исследования данной компоновки на моделях было установлено, что она является удовлетворительной как с точки зрения равномерного отсоса газов от корпусов электрофильтра, так и в части подвода газов к дымососам. Общий коэффициент сопротивления всего тракта,отнесенный к сечению цилиндрического корпуса дымососа, составил ?=1,20, что является все же несколько завышенным. Потери напора составили 40 кГ/м2 и при температуре газов Ф=114° С и скорости, отнесенной к сечению корпуса дымососа, w = = 27,7 м/сек. Как будет показано в гл. 7, выполнение общих коллекторов как до, так и после электрофильтров является нежелательным, поэтому компоновку по рис. 6-12 для новых электростанций применять не рекомендуется.

На рис. 6-13,6 показан примыкающий участок за дымососом Д25х2Шу (парогенератор ТП-100, /3 = 640 т/ч). В данном случае диффузор оказался недостаточно длинным, ?диф = 0,27; ?н = 0,35, а общие потери при w — = 40 м]сек и •&=85°С составляют А/г„ = 29 кГ/м2, что следует признать несколько завышенным.

Приведенные в табл. 3-59 предварительные прогнозы, выполненные в основном в 1965 г., в дальнейшем в той или иной степени подвергались уточнению и корректировке. Так, например, принимался несколько завышенным прогнозируемый удельный вес теплоэлектроцентралей в покрытии теплового потребления коммунально-бытового хозяйства городов СССР, базирующийся скорее на оценке эффективности ТЭЦ на предыдущем этапе развития советской энергетики, чем на оценке реально складывающейся экономической эффективности их использования для этой группы потребителей в перспективе.

оказаться несколько завышенным. Если это так, то соответствующее зна-

Известно, что тантал очень мало растворим в расплавленном плутонии, так что радиус танталовой проволоки, взятый для вычисления Y cos 0, мог оказаться несколько завышенным. Если это так, то соответствующее значение поверхностного натяжения должно быть несколько выше приведенного в табл. 3. Теоретический расчет поверхностного натяжения, выполненный по известным физическим постоянным плутония Тейлором [187], показывает, что оно находится в пределах 490—580 дн/см. Теперь ясно, что экспериментальное значение Комстока и Джибни [47], равное 100 дн/см, ошибочно, так как на поверхности расплавленного металла в их экспериментах присутствовала окисная пленка большой толщины.

Приведенное значение представляется несколько завышенным, если исходить из значений прочности, указанных, например, в табл. 4.1. — Прим, ред.

Приведенное значение представляется несколько завышенным, если исходить из значений прочности, указанных, например, в табл. 4.1. — Прим, ред.

малыши и максимальной пластичности различие отсутствует). Это приводит к несколько завышенным оценкам повреждения (рис. 2.45). Завышенная оценка повреждений может быть использована для получения данных, обеспечивающих повышенный запас длительной малоцикловой прочности.

Начало нестабильного разрушения в титановых сплавах в соответствии с единой кинетической кривой (см. главу 5) происходит при достижении К%з = 70 МПа • м1/2. Тогда на основе формулы (9.27), принимая значение поправочной функции на длину трещины равной единице, получаем для длины трещины 33 мм оценку уровня эквивалентного напряжения около 240 МПа. Полученная оценка является несколько завышенной, так как длина трещины и форма фронта указывают на необходимость использования в расчетах поправочной функции более единицы. Тем не менее, величина оценки существенно ниже предела усталости титанового сплава ВТ8, что согласуется с выявленной морфологией рельефа излома, отражающей разрушение материала в области МНЦУ.

Вместе с тем приведенная выше оценка длины трещины свидетельствует и о том, что расчетная величина порогового КИН по размеру скосов от пластической деформации получена несколько завышенной (на испытанных образцах она составила около 38 МПа • м1/2). Поэтому следует провести еще оценку уровня эквивалентного напряжения путем определения порогового КИН /С2з через константу материала А по соотношению

Несмотря на то что определенная таким способом скорость общей коррозии оказывается несколько завышенной, а скорость локальной коррозии - несколько заниженной по сравнению с реальными, индикаторы коррозии в основном достаточно надежно характеризуют интенсивность и характер коррозии металла котлов, работающего в отсутствие большого теплового потока.

Оценка, произведенная по формулам (13) и (14), является приближенной и несколько завышенной. Более точным будет расчет по эквивалентный нагрузкам и с учетом кромочного давления.

В формуле (3) дается приближенное значение суммарной погрешности as в связи с тем, что ряд составляющих погрешностей, влияющих на величину os, опущен. Кроме того, принимается приближенная формула суммирования, дающая величину as несколько завышенной, с необходимой перестраховкой, за счет арифметического, а не квадратического сложения at и а„.

В таких случаях пользуются так называемыми коррозионными индикаторами, представляющими собой набор круглых контрольных пластинок, насаженных на общий стержень и помещенных в трубопровод или коллектор действующего оборудования. Скорость равномерной коррозии, измеренную с помощью контрольных пластинок, можно считать несколько завышенной, а максимальную скорость язвенной коррозии несколько заниженной по сравнению с их реальными значениями. Однако практически эти расхождения невелики, и результаты, полученные на пластинках, в основном соответствуют сравнительной интенсивности и характеру коррозии оборудования, работающего в отсутствии интенсивного теплового потока.

Скорость равномерной коррозии, измеренную с помощью контрольных пластинок, можно считать несколько завышенной, а максимальную скорость язвенной коррозии — несколько заниженной по сравнению с их реальными значениями. Однако практически эти расхождения невелики и результаты, полученные на пластинках, в основном соответствуют интенсивности и характеру, коррозии металла, работающего в отсутствие большого теплового потока.

ходимо было получить плавное (без скачка) изменение скорости ие, аналитическое решение подгонялось так, чтобы оно соответствовало кривой ие, нанесенной на рис. 8 штриховой линией. В области 0<Сх+<0,05 полученная аналитическим путем величина т является несколько завышенной, поскольку в этой области р и (л. предполагались постоянными и соответствующими условиям торможения. Ввиду того что температура стенки равна лишь 0,77 То, действительная величина ^ вблизи стенки не-

Испытания проводились как при неподвижной смещенной цапфе, так и при ее возвратно-поворотных движениях с давлением воды 0—10 кгс/см2. Протечек воды через уплотнения не наблюдалось. Результаты этих опытов показали надежность манжет по ГОСТ 6969—54 при возвратно-поворотных движениях со смещенной цапфой от оси в пределах до 2 мм. Дальнейшие наблюдения за работой этих узлов в эксплуатационных условиях на направляющих аппаратах турбин Нарвской, Баксанской, Рыбинской и других ГЭС подтвердили правильность сделанных выводов. Опыты показали, что принятая ширина манжет по рабочим кромкам для случая симметричного расположения профиля является несколько завышенной и вызывает излишнее перенапряжение в материале манжеты. Однако, учитывая результаты испытаний со смещенной цапфой для случая, когда часть профиля манжеты оказывается расположенной в более широком пазу, следует считать принятую

следует считать несколько завышенной. Нельсон и Томас изучали также

следует считать несколько завышенной. Нельсон и Томас изучали также кинетику а — Р- и Р — а-превращений (рис. 3 и 4), но они применяли более кратковременные изотермические обработки.

Испытания на ползучесть при циклически изменяющихся напряжениях (tip = 10 %) представлены на рис. 4.42. Если испытания проводятся при <7тах — = 240 МН/м2 и отт = 120 МН/м2 (светлые кружки), то скорость деформации при приложении ошах увеличивается, поэтому расчет с помощью механического уравнения состояния обычно приводит к заниженной деформации (штриховые линии). В случае, когда атах = 240 МН/м2 и ат1п = 0 (темные кружки), происходит значительный возврат деформации непосредственно после снятия напряжения; расчет с помощью механического уравнения состояния (штриховые линии) приводит к несколько завышенной- деформации.