Несколько процентов

Точно установить время нагрева можно лишь опытным путем для данной детали в данных конкретных условиях, а приближенно — можно подсчитать. Имеется несколько приближенных способов расчета времени нагрева. Рассмотрим один из них.

Приведенный схематический анализ поведения слоистого композита при растяжении в направлении армирования показывает, что предсказание предельных напряжений для этого материала возможно только при условии четкого понимания всех явлений, происходящих в материале после первого разрушения слоя и возможности их анализа. К настоящему времени предложено несколько приближенных методов такого

В последнее время для гашения крутильных колебаний часто применяют различные соединительные муфты с нелинейными характеристиками жесткости. Колебание систем, которые содержат элементы с нелинейными характеристиками, кардинально отличается от колебаний линейных систем прежде всего тем, что при вынужденных колебаниях появляются дополнительные гармоники перемещений, причем более высокие и более низкие, чем те, которые имеют возбуждающие силы и моменты. Кроме того, при нелинейности системы значительно сложнее определить устойчивость движения, которая в этом случае исследуется, обычно, приближенно, причем иногда бывает достаточно приближенно учитывать только одну (главную) гармонику. Имеется несколько приближенных методов исследования вынужденных колебаний нелинейных систем [171], [189]. Мы остановимся на методе Г. Швейссингера [187].

В настоящее время разработано и применяется несколько приближенных методов расчета двухступенчатых последовательных схем [Л. 12, 27, 34]. В дальнейшем приводится методика, принятая в теплосети Мосэнерго [Л. 34].

Большинство исследователей задаются различной формулой расхода [11, 29, 31, 49, 82 и др.]. Американский исследователь Торнквист [83] указывает несколько приближенных формул расхода, которыми пользуются американские ученые. По нашему мнению, при численном методе решения системы расчетных уравнений на ЭВМ не имеет смысла вводить дополнительные допущения, в частности, в отношении функции расхода. Это ведет только к изменению всех расчетных формул, к дополнительным погрешностям и не дает значительного упрощения. Ряд допущений принимается при рассмотрении процесса движения газа по трубопроводу и определении коэффициентов расхода, например, в работах И. П. Гинзбурга [24], Г. В. Крейнина [41] и др.

Имеется несколько приближенных методов расчета пневматических труб сушилок {рис. 10-8,а, табл. 10-7) [83, 40].

Уравнение (37) может иметь несколько приближенных решений вида (40), наибольшее их число достигает 2JV+ 1. Одно из этих решений соответствует малым колебаниям системы, при которых обеспечивается выполнение условий виброизоляции. Остальные решения носят резонансный характер, они соответствуют резонансу одной из гармоник вынуждающей силы, в каждом из этих решений одна из амплитуд ak преобладает над остальными Нормальное функционирование виброзащитной системы обеспечивается только при исключении возможности возникновения любого из резонансных режимов, что достигается такими же способами, как и в случае гармонического воздействия (увеличение области линейности и усиление диссипации).

Точно установить время нагрева можно лишь опытным путем для данной детали в данных конкретных условиях, а приближенно — можно подсчитать. Имеется несколько приближенных способов расчета времени нагрева. Рассмотрим один из них.

падает с ее увеличением (рис. 5.13) [24, 58—62]. Такое падение оь, по крайней мере частично, связано с увеличением разброса Мс или расстояний между узлами сетки при увеличении степени сшивания, что обусловливает неравномерное распределение напряжения по цепям сетки. При этом более напряженные короткие цепи разрываются раньше, и нагрузка распределяется по другим цепям, вызывая их разрыв или проскальзывание с релаксацией напряжения. Теоретические расчеты показали, что удлинение при разрыве сетки с регулярно расположенными узлами больше, чем сетки со статически распределенными узлами [63, 64]. Эти расчеты были подтверждены экспериментально на примере кау-чуков, в которых контролировали регулярность расположения узлов сетки [65]. Относительное удлинение при разрыве ъь полимерной сетки, содержащей трехфункциональные узлы, должно быть больше, чем сетки с тетрафункциональными узлами, поскольку трехфункциональные узлы оказывают меньше ограничения подвижности цепей, чем тетрафункциональные. Развито несколько приближенных теорий, объясняющих предельные прочностные свойства вулканизованных каучуков [59, 66—68]. Коэффициент удлинения при разрыве Кь = LIL0 должен быть пропорционален корню квадратному из обратной величины концентрации эффективных узлов ve [59, 66]:

В этом распределении АО обозначает среднюю безразмерную индуктивную скорость. Коэффициенты kx и ky являются функциями (г, так как они должны обращаться в нуль на режиме висе-ния. При больших скоростях полета kx « 1, а коэффициент ky несколько меньше по абсолютной величине и отрицателен. В разд. 4.2.2 было получено несколько приближенных формул для этих коэффициентов. Линейное распределение можно рассматривать как сумму первых членов разложения в ряд произвольной индуктивной скорости А/(г, я>). Члены низшего порядка в этом разложении существенны для аэродинамических характеристик винта и махового движения лопастей, а члены высшего порядка (которые могут быть велики на некоторых режимах полета)—для нагрузок и вибраций лопасти. До сих пор мы рассматривали равномерное распределение индуктивных скоростей. Теперь нужно найти те изменения в аэродинамических нагрузках несущего винта и в маховом движении, которые обусловлены добавочной индуктивной скоростью

Значительно удобнее и экономичнее в реальном цикле конденсировать пар до конца по линии 2-3, а затем насосом увеличивать давление воды от /?2 до р\ по линии 3-4. Поскольку вода несжимаема, точки 3 и 4 почти совпадают, и затрачиваемая на привод насоса мощность оказывается ничтожной по сравнению с мощностью турбины (несколько процентов), так что практически вся мощность турбины используется в качестве полезной. Такой цикл был предложен в 50-х годах прошлого века шотландским инженером и физиком Ренкиным и по-

где т — массовый расход теплоносителя. Несколько процентов (обычно 1 — 10 %) от QI теряется в окружающую среду через стенки теплообменника, а основная часть Q2 = T)Qi (КПД теплообменника г\ учитывает потери) передается второму теплоносителю (индекс 2). Тепловой поток С?2, получаемый холодным теплоносителем, можно рассчитать через разность энтальпий по аналогии с уравнением (13.1):

Возможен и вариант размещения в топливной зоне макро-твэлов — графитовых элементов с микротвэлами, диспергированными в графитовой матрице без оболочки. В обоих случаях ввиду малых размеров микро- или макротвэлов и развитой поверхности охлаждения можно было бы достичь весьма высокой энергонапряженности ядерного топлива по сравнению с энергонапряженностью бесканальной зоны, если бы удалось рационально организовать отвод тепла. Поскольку доля топливной зоны в расчетной ячейке будет всего несколько процентов, а остальное место в поперечном сечении займет замедлитель (графит), то использовать классическую схему теплоотвода за счет прохождения охладителя непосредственно через шаровую

Для цепной передачи, работающей по принципу зацепления, а не трения, значение F0 не имеет такого решающего влияния, как для ременной передачи. Обычно F,, составляет всего несколько процентов от Ft. Для распространенных на практике тихоходных и среднеско-ростных передач (у^Ю м/с) также не велико и натяжение F0. В примере 13.1 F,, составляет -~0,1"о, a /?„~4% от Ft. При этом для практических расчетов можно принимать

цепи. Для рекомендуемых значений параметров (г, рц, а и пр.) непостоянство передаточного отношения не превышает 1...2%, а динамические нагрузки составляют несколько процентов от окружной силы F,. При большинстве режимов работы цепных передач резонансные колебания не наблюдаются, так как частота возмущающих импульсов больше частоты собственных колебаний. Кроме того, амплитуды колебаний уменьшаются вследствие демпфирующих свойств цепи.

Обнаружено, что сплав 8 % А1 — Си, окисляющийся на воздухе при 750 °С в присутствии паров МоО3, которые образуются из находящейся там же, но не в контакте со сплавом молибденовой проволоки, корродирует с очень высокой скоростью [33]. Нержавеющая сталь, содержащая несколько процентов молибдена или ванадия, на воздухе окисляется быстрее, чем без этих добавок. Причина этого нашла объяснение в [34, 351; те же явления для стали с примесью не более 0,04 % бора исследованы в [36]. В последнем случае образуются рыхлые, пористые продукты окисления, имеющие большой объем и высокую пористость.

Свинцовые покрытия на стали получают погружением в расплав или электроосаждением. Для улучшения сцепления горячих покрытий с основным металлом в расплав обычно добавляют несколько процентов олова. Если вводится значительное количество олова (например, 25 %), то основу с покрытием называют луженой жестью *. Покрытия из свинца или свинцово-оловя-нистых сплавов стойки к атмосферным воздействиям, причем образующаяся в порах ржавчина подавляет дальнейшее течение коррозионного процесса. В почвах защитные свойства свинцовых покрытий невысоки. Их используют при кровельных работах и для защиты внутренней поверхности бензобаков автомобилей от коррозионного воздействия проникающей воды. Свинцовые покрытия нельзя использовать в контакте с питьевой водой и пищевыми продуктами вследствие токсичности солей свинца даже в малых количествах (см. разд. 1.3).

Сплавы типа дуралюмина (например, марки 2017 и 2024) содержат несколько процентов меди и, вследствие выделения Си Ala вдоль плоскостей скольжения и границ зерен, обладают повышенной прочностью. Выше температуры гомогенизации (приблизительно 480 °С) медь находится в твердом растворе. При закалке этот раствор сохраняется. При комнатной температуре происходит медленное выделение СиА12, и сплав постепенно упрочняется. Если закалка сплава от температур, отвечающих твердому раствору, производится в кипящей воде или, если после закалки его нагреть выше 120 °С (искусственное старение), то СиА12 выделяется преимущественно вдоль границ зерен. В результате участки, примыкающие к интерметаллическому соединению, обедняются медью. При этом границы зерен становятся анодами по отношению к зернам, а сплав приобретает склонность к межкристаллитной коррозии. Продолжительный нагрев восстанавливает однородность состава сплава в зернах и на границах зерен и устраняет склонность к коррозии такого типа. Однако это сопровождается некоторым ухудшением механических свойств. На практике сплав закаляют примерно от 490 °С, а затем следует старение при комнатной температуре.

При одновременном легировании никеля молибденом и хромом получается сплав, стойкий в окислительных средах, благодаря присутствию хрома, и в восстановительных благодаря молибдену. Один из подобных сплавов, содержащий также несколько процентов железа и вольфрама (хастеллой С) устойчив против питтинговой и щелевой коррозии в морской воде (испытания в течение 10 лет) и не тускнеет в морской атмосфере. Однако сплавы такого типа, хотя и обладают повышенной стойкостью к иону С1~, в соляной кислоте корродируют быстрее, чем бесхромистые никелево-молибденовые сплавы.

Некоторые промышленные сплавы Сг—Ni—Fe—Мо, соответствующие по составу нержавеющим сталям с высоким содержанием никеля, содержат также несколько процентов меди. Помимо других сред, они предназначены для использования в растворах серной кислоты в широком интервале концентраций и обладают в них достаточной коррозионной стойкостью. Легирующие добавки меди выполняют ту, же роль, что и добавки палладия к титану (см. разд. 5.4): за счет ускорения катодного процесса

Сокращение затрат энергии благодаря рациональному выбору источника энергии для сварки даже на несколько процентов может дать в масштабах страны существенную экономию энергии, что в свете постоянно растущего дефицита энергии на Земле приобретает с каждым годом все большее значение.