Несжимаемого материала

Поступая в суживающийся по направлению вращения вала зазор, масло, являющееся практически несжимаемой жидкостью (при обычных в подшипнике давлениях), стремится растечься в окружном и осевом направлениях

ценных несжимаемой жидкостью. С целью стабилизации положения изолируемого объекта относительно поршня силовой системы, а также компенсации теплового расширения жидкости в сильфонах применена система автоматического регулятора положения, вырабатывающая сигнал обратной связи по относительному смещению.

ской виброзащитной системы с силовым цилиндром двойного действия (7 — датчик ускорения; 2 — датчик относительного смещения; 3 — сервоусилитель;4 — электропитание; 5 — сервозолотник; 6 — входной канал; 7 — выходной канал;8 — гидравлический возбудитель). В этой схеме сигналы от датчиков ускорения и относительного смещения подаются в усилитель с электрическим питанием. Усилитель вырабатывает сигнал, управляющий движением золотника, который регулирует подачу (от внешнего гидравлического источника энергии) и слив малосжимаемой рабочей жидко-, сти из силового цилиндра. Поток рабочей жидкости через золотник регулируется по ускорению, относительной скорости, относительному смещению и интегралу относительного смещения. Коэффициенты усиления по каждому каналу обратной связи настраиваются независимо. Для устранения амплитудного и фазового искажения, вносимого люфтами в шарнирных соединениях рычага заслонки, а также его деформацией на высоких частотах, в схеме гидравлической виброзащитной системы (рис. 10.48) применяют «гидравлический рычаг». Последний представляет собой соединение двух сильфонов с разными диаметрами, заполненных несжимаемой жидкостью. С целью стабилизации положения изолируемого объекта относительно поршня силовой системы, а также компенсации теплового расширения жидкости в сильфонах применена система автоматического регулятора положения, вырабатывающая сигнал обратной связи по относительному смещению.

Если процесс парообразования будет осуществляться при более высоком давлении (р" > р' > р), то объем v0 не изменится, если считать воду несжимаемой жидкостью (рис. 18). При этом объем и' в точке Ь', соответствующий началу кипения воды, увеличится по сравнению с объемом v' в точке Ь. Так как при повышении давления температура кипения воды повышается, то Т'н в точке Ь' будет выше, чем Т„ в точке Ь, а объем и" в точке с' для сухого пара уменьшится в сравнении с объемом у" в точке с. Следовательно, при возрастании давления разность объемов v'—о0 (отрезок а—Ь) увеличивается, а разность объемов v" — v' (отрезок Ь —с] уменьшается. Иначе говоря, точки а и Ь расходятся, а точки Ь и с — 56

Пусть поверхность твердого тепа омывается несжимаемой жидкостью, температура и скорость которой вдали от тела постоянны и равны соответственно t0 и w0. Размер тела /0 задан. Температура поверхности

Полученная система безразмерных дифференциальных уравнении (5-10) — (5-13), так же как-и исходная система размерных уравнений, описывает бесконечное множество конкретных процессов конвективного теплообмена. Уравнения будут справедливы для любого процесса теплоотдачи между твердым телом и несжимаемой жидкостью, удовлетворяющего данной формулировке задачи. Таким образом, записанная ранее система дифференциальных безразмерных уравнений описывает совокупность физических процессов, характеризующихся одинаковым механизмом. .

Энергетические затраты АЛ?, кВт, на компенсацию перепада давлений в трубопроводе с несжимаемой жидкостью, создаваемого гидравлическим сопротивлением арматуры, описываются формулой

В данной книге рассматриваются проблемы, встречающиеся при теплофизическом обосновании ядерных реакторов, охлаждаемых однофазной несжимаемой жидкостью (некипящей водой, газом, жидкими металлами). Частично эти вопросы освещены в отечественной и зарубежной литературе, однако нет систематического изложения наиболее важных теплофизических проблем реакторостроения. Предлагаемая книга в какой-то степени восполняет этот пробел.

Поступая в суживающийся по направлению вращения вала зазор, масло, являющееся практически несжимаемой жидкостью (при обычных в подшипнике давлениях), стремится растечься в окружном и осевом направлениях

считать теплоноситель несжимаемой жидкостью.

Предположим, что плоская пластина (рис. 52) омывается несжимаемой жидкостью с постоянными теплофизиче-скими свойствами и температурой 7V Пластина подвергается поперечным колебаниям со скоростью и0 = ДЛ0<о sin at, где ДЛ0 и со — амплитуда и частота колебаний соответственно. Как и для стационарной естественной конвекции, сжимаемость учитывается коэффициентом объемного расширения р. Примем, что для малоамплитудных колебаний сжимаемостью в направлении колебаний можно пренебречь, так как частота колебаний стенки значительно меньше частоты акустических колебаний. Математическое решение задачи выполняется в подвижной системе координат.

теристик композиционных материалов в зависимости от свойств компонентов выделим один частный случай, соответствующий широкому диапазону изменения коэффициента Пуассона матрицы. Для этого рассмотрим зависимости (5.42)—(5.45) для упругих характеристик материала, армированного плоскими слоями арматуры. Выбор этих зависимостей обусловлен отсутствием погрешностей при моделировании такого материала слоистой средой. Границам изменения коэффициента Пуассона vc соответствуют значения этого коэффициента для материала арматуры (vc = va) и для несжимаемого материала (vc = 0,5). Типичные кривые, характеризующие изменения констант материала в зависимости от параметра vc, представлены на рис. 5.9. Характерно, что модуль упругости и коэффициент Пуассона в плоскости, параллельной слоям,

Шаффер [253] исследовал плоскую деформацию цилиндров, состоящих из двух слоев ортотропного несжимаемого материала. Условие несжимаемости приводит к тому, что коэффициенты Пуассона не являются независимыми постоянными и" выражаются через модули упругости. Франклин и Кичер [96] рассмотрели осевое нагружение и кручение цилиндра, состоящего из двух ортотропных слоев, разделенных тонкой податливой прослойкой. Борези [4.6] изучил температурные напряжения в многослойных изотропных толстостенных цилиндрах.

является новой переменной, от которой зависит плотность энергии деформации. Следовательно, напряжения для несжимаемого материала определяются формулой

Рассмотрим ту же задачу на основе теории течения. Для несжимаемого материала уравнения (10.9) приобретают вид

Для несжимаемого материала (v = 0,5) равенства (7.71) справедливы для всех этапов нагружения.

Сопоставление приведенного упрощенного решения, полученного для несжимаемого материала, с точным, выполненным с учетом сжимаемости материала по теории течения, показывает, что приближенное решение имеет достаточную для практических расчетов степень точности. Такое сопоставление выполнено на примере толстостенной трубы при гг/г^ = 2 и rT/ri = = 1,5, для материала которой ц = 0,3, «^/(v/JG) =0,003. В этом случае для системы дифференциальных уравнений не удается получить решение в замкнутом виде и система решается численными методами. Если принять материал трубы несжимаемым, то решения задач по теории течения и теории упругопластических деформаций совпадают.

теристик композиционных материалов в зависимости от свойств компонентов выделим один частный случай, соответствующий широкому диапазону изменения коэффициента Пуассона матрицы. Для этого рассмотрим зависимости (5.42)—(5.45) для упругих характеристик материала, армированного плоскими слоями арматуры. Выбор этих зависимостей обусловлен отсутствием погрешностей при моделировании такого материала слоистой средой. Границам изменения коэффициента Пуассона vc соответствуют значения этого коэффициента для материала арматуры (vc = va) и для несжимаемого материала (vc = 0,5). Типичные кривые, характеризующие изменения констант материала в зависимости от параметра vc, представлены на рис. 5.9. Характерно, что модуль упругости и коэффициент Пуассона в плоскости, параллельной слоям,

Монография посвящена расчету конструкций осесимметричиой и пространственной сложной конфигурации при действии давления, температуры, сил массы. Приводится расчет конструкции из несжимаемого материала. Рассматривается вязкоупругое поведение и вопросы оптимального проектирования конструкций. Монография предназначена для научных и инженерно-технических работ-ликов.

Для несжимаемого материала, у которого

При деформировании несжимаемого материала V--= duida2da3, поэтому условие несжимаемости можно записать-в виде

При плоской деформации несжимаемого материала невозможно определить напряжения непосредственно по кинематике деформирования. В этом случае гидростатическое давление определяют интегрированием дифференциальных уравнений равновесия, которые можно записать в виде