Неравномерных температурных

Неравенство выполняется.

и зададим ряд значений z,: пусть 2,=20{>17), тогда г2 = г,4/5 = ==16 (что < 20); z4=13z1/5 = 52 (что < 85). Так как г2 и 24 меньше допустимых значений, то этот вариант отпадает. Зададим новое значение г, = 35 и получим 22 = 35-4/5 = 28; г3 = 91(>85) и Ц0 = =(6/5) 35(1+ЗЯ)=42(1+3/7). Значит, можно взять Я = 0. Тогда правая часть этого соотношения будет являться целым числом. Поэтому и угол поворота водила для установки следующего сателлита ф//=120°. Полученные z проверяй по условию соседства sin(n//C);>(28 + 2)/(35 + 28) и убеждаемся, что.неравенство выполняется. Таким образом, второй вариант при z,=35; z2 = 28; 24 = 91 дает наименьшие габариты и обеспечивает 23>20 и z4>85.

и зададим ряд значений 2,: пусть 2!=20(>17), тогда 22 = 2,4/5 = = 16 (что < 20) ; г4 = 132!/5=52 (что •< 85). Так как z2 и 24 меньше допустимых значений, то этот вариант отпадает. Зададим новое значение 2,=35 и получим 22 = 35- 4/5 = 28; 23 = 91(>85) и Z/0 = =(6/5) 35(1 + ЗЯ)=42(1+ЗЯ). Значит, можно взять Я=0. Тогда правая часть этого соотношения будет являться целым числом. Поэтому и угол поворота водила для установки следующего сателлита ф//=120°. Полученные 2 проверяй по условию соседства sm(n/K)>(28-\- 2)/(35 + 28) и убеждаемся, что. неравенство выполняется. Таким образом, второй вариант при 2, = 35; 22 = 28; 24=91 дает наименьшие габариты и обеспечивает 23>20 и z4>85.

здесь c/j = c/+2Cj соответствует коэффициенту трения, учитывающему как молекулярный, так и конвективный перенос количества движения. Для случая смывания неограниченным потоком плоской поверхности, через которую производится равномерное отсасывание, неравенство выполняется при условии [Л. 202]

Если в условиях конкретной задачи это неравенство выполняется, то экономически целесообразно придерживаться стратегии замен по отказам; в противоположном случае

Поскольку 2nn/h > с > 0, то, значит, это неравенство выполняется лишь при условии, если

Первое неравенство выполняется для всего интервала изменения 0
В двухканальной системе функция частоты отказов содержит два участка (рис. 5.5). Второй участок экспоненциальный со значениями частоты отказов в 1+2МИ раз больше, чем в системе без избыточности. При MH==SO,5 на всем первом участке частота отказов a(ta, tlb m) <

Это неравенство выполняется при малых и очень больших '{*. Граничные значения <[> находятся из уравнения

Необходимо отметить, что в большинстве газоразрядных лазеров это неравенство выполняется.

196.Соболев Н. Д., Егоров В. И. Прочность материалов при переменной температуре.— В кн.: Прочность и деформация в неравномерных температурных полях. М.: Атомиздат, 1962.

3. Н. Д. Соболев, В. И. Егоров. Прочность материалов при переменной температуре.— Сб. «Прочность и деформация в неравномерных температурных полях». М., Атомиздат, 1962.

означают абс. всегда растет со временем и является осн. хар-кой «истории» пагружения. Если знак Vp не меняется со временем, то в0=р. Лит.: Качанов Л. М., Теория по'лзуче-сти, М., 1960; К иш к и н С. Т. .Поляк Э. В., в кн.: Исследования по жаропрочным сплавам, т. 7, М., 1961; О д и н г И. А. [и д р.], Теория ползучести и длительной прочности металлов, М., 1959; Жаропрочные сплавы при изменяющихся температурах и напряжениях. Сб. ст., М.— Л., 1960; III о р р Б, Ф., в кн. : Прочность и деформация в неравномерных температурных нолях. Сб. научных работ, М., 1962. Я. Б. Фридман.

В .теоретическом определении остаточных напряжений, возникающих вследствие неравномерных температурных воздействий (при термической обработке, сварке, литье и т. д.), существуют два направления. К первому направлению относятся работы, в которых применен так называемый метод фиктивных сил, сущность которого состоит в использовании температурной кривой в данном поперечном сечении полосы и гипотезы плоских сечений для определения зоны пластических деформаций, возникающих при нагреве. Далее принимается, что последующее остывание должно вызвать появление остаточных напряжений обратного знака. Соответствующую этим напряжениям нагрузку принимают за активную нагрузку, приложенную к полосе. Основные параметры, характеризующие распределение остаточных напряжений, определяют при помощи гипотезы плоских сечений и условия равновесия внутренних сил в данном поперечном сечении полосы. Однако метод фиктивных сил может быть использован лишь в случае применимости гипотезы плоских сечений, т. е. в одномерных задачах. Только в наипростейших случаях двухмерной задачи этот метод может дать достаточно удовлетворительное первое приближение.

Другой причиной возникновения неравномерных температурных полей являются переходные режимы работы ТА. Наиболее опасными являются переходные режимы, связанные с резким снижением мощности реактора или расхода теплоносителя в контурах. Определяющими в этих режимах являются режимы срабатывания A3 реактора и аварийного отключения отдельных насосов в контурах. В первом случае неравномерные температурные напряжения возникают в стенках и конструкционных узлах входных камер, во втором — в выходных камерах по контуру, в котором отключился насос.

Другим вариантом создания трубного пучка с хорошей самокомпенсацией от неравномерных температурных деформаций является трубный пучок, набранный из спиральных труб с малым радиусом навивки [8]. Технология навивки и упаковки в трубный пучок таких змеевиков несколько проще, чем однобухтовых, и поэтому в настоящее время привлекает к себе пристальное внимание проектантов ТА. Змеевики в поперечном сечении пучка обычно располагаются по вершинам правильных треугольников, чем достигается наибольшая компактность пучка и равномерность обтекания змеевика по периметру. Такой трубный пучок несколько уступает в компактности прямотрубному и однобухтовому змееви-ковому пучку, но при этом змеевики с малым диаметром навивки могут выполняться из труб малой длины. Малая длина труб достигается многозаходностью (большим числом труб) змеевика и большим углом подъема спиралей. Минимальный угол подъема спиралей ограничивается числом труб в змеевике. Малая длина и многозаходность позволяют обеспечить приемлемые скорости и сопротивление в трубах при неизменных скоростях в межтрубном пространстве. Это позволяет рассматривать возможность использования таких трубных систем в ПТО даже для газоохлаждаемых реакторов.

Процесс остывания корпуса и ротора в течение первых восьми часов зависит главным образом от выравнивания неравномерных температурных полей под влиянием теплопроводности металла. Чем равномернее поле температур при установившейся работе турбины, тем медленнее темп ее остывания. На участках же статора и ротора, прилегающих к наиболее нагретым частям, возможно также местное повышение температуры.

176. Морозов Е. М., Фридман Я. Б.— В кн.: Прочность и ~ деформация в неравномерных температурных полях. Атомиздат,

222. Соболев Н. Д., Егоров В. Н.—В кн.: Прочность и деформация в неравномерных температурных полях. Атомиздат, М., 1962, 94.

57. Шорр Б. Ф. Основы расчета на ползучесть неравномерно нагретых деталей. — В кн.: Прочность и деформация в неравномерных температурных полях. М.: Атомиздат, 1962, с. 183—239.

В результате термодинамического анализа критерия устойчивости (9.23) установлено, что в стационарных неравномерных температурных полях процесс выпучивания практически не зависит от того, вызваны ли действующие напряжения тепловым расширением материала или внешними нагрузками. То есть критерий (9.23) для температурных задач теории упругости полностью совпадает с энергетическим условием (7.2), если под начальными напряжениями о?/ в момент потери устойчивости понимаются тепловые напряжения в упругом теле.

О означают абс. величину z> (т,). Т. о., р всегда растет со временем и является осн. хар-кой «истории» нагружения. Если знак ир не меняется со временем, то ее=р. Лит.: Качалов Л. М., Теорип ползучести, М., I960; К и щ к и и С. Т.,11о л як О. В., в кн.: Исследования по жаропрочным сплавам, т. 7, М., 1981; Од пн г И. А. и др.], Теория ползучести и длительной прочности металлов, М., 1959; Жаропрочные сплавы при изменяющихся температурах и напря?кениях. Сб. ст., М.—Л., 1960; Ш о р р Б. Ф., в кн.: Прочность и деформация в неравномерных температурных полях. СО. научных работ, М., 1962. Я. Б. Фридман.