Непосредственно приложенных

Полагают, что причиной ножевой коррозии является то, что основной металл в участках, непосредственно прилегающих к сварному шву, подвергается при наложении первого сварного шва нагреву до 1200—1300° С. При этом происходит переход карбидов титана и ниобия в твердый раствор. При охлаждении стали с температуры, превышающей предел растворимости этих карбидов, фиксируется структура ау-стеннта, содержащего в твердом растворе титан и ниобий. При наложении

водородную хрупкость. Для любого типа структуры как кадмиевого, так и цинкового покрытия характерно наличие высоких концентраций водорода в очень тонких слоях осадка (0,5—1 мкм), непосредственно прилегающих к стали, и снижение концентрации водорода в последующих слоях.,

Самоиспарение жидкости происходит также при падении давления в сосудах, содержащих горячую жидкость. Этот процесс будет протекать при отводе части жидкости в сосуд более низкого давления или когда нарушается герметичность резервуара. В обоих случаях из сосуда вытекает парожидкостный поток, расход которого существенно зависит от паросодержания слоев, непосредственно прилегающих к отверстию, через которое проходит истечение.

нительных вычислений по определению паросодержания в слоях, непосредственно прилегающих к переходной зоне).

Фреттинг-коррозия сопровождается дислокационными изменениями в поверхностных слоях металла [177]. По мере удаления от поверхности отмечаются три зоны с различными дислокационными ситуациями. В объемах, непосредственно прилегающих к зоне контакта, наблюдается высокая плотность дислокаций, металл тексту-рирован и наклепан. В следующей зоне характерным является наличие большого количества двойников и интенсивная фрагментация с большой степенью разориентировки блоков, В третьей, наиболее удаленной зоне, отмечается обычная дислокационная сетка. Пола-

На рис. 35 показано изменение потенциала свежезачищенной поверхности во времени в 3 %-ном растворе NaCI сплавов титана с различными содержанием алюминия и структурой. Как видно, изменение химического состава металла и структуры кардинально влияет на скорость регенерации пассивности. Это связано с тем, что в структуре сплавов имеются микрообъемы (фазы или сегрегаты легирующих элементов), с более отрицательным' потенциалом, чем матрица. Пока защитная пленка не нарушена, электрохимические свойства этих объемов стабильны. После разрушения пассивного защитного слоя эти микрообъемы, имеющие отличный от матрицы изобарный электрохимический потенциал, способствуют снижению компромиссного потенциала и возрастанию анодного тока. Последнее и вызывает снижение скорости регенерации пассивности. Выделенные фазы или сегрегации компонентов сплава в зависимости от их электрохимических свойств могут действовать или в качестве анодов в локальном элементе, или в качестве эффективных катодов, которые вызывают активное растворение участков матрицы, непосредственно прилегающих к таким катодам. Примером такого локального растворения обогащенных легирующими элементами сегрегатов служит исследование, проведенное авторами совместно с В. Ф. Щербининым. На образцах титанового сплава, содержащего 6 % AI и 6 % Zr, с помощью микротома снимали стружку толщиной менее 2 мкм при скорости резания 30 м/мин. Отбор стружки производили на воздухе и в растворе соляной кислоты (рН = 1). При снятии стружки в агрессивной среде свободные . от защитной пленки поверхности металла вступали в реакцию со средой. Остатки стружки, отобранной 8 коррозионной среде, как и стружки, взятой на воздухе, подвергали химическому анализу (табл. 10).

Пересыщенный вследствие закалки с высоких температур раствор углерода в аустените склонен к выделению при последующем нагреве дисперсных карбидов. Они тем крупнее, чем выше температура нагрева. Выделение карбидов не только снижает вязкость но и приводит к интеркристаллитной коррозии, в том числе коррозйонностойких сталей. Причиной этого являются мелкодисперсные, появляющиеся при кратковременных выдержках при температуре 600—650° С карбиды с высоким содержанием хрома, которые уменьшают концентрацию хрома в непосредственно прилегающих к ним областях матрицы (согласно теории обеднения хромом).

Ранее считалось, что недостаточная коррозионная стойкость сталей объясняется главным образом гигроскопичными свойствами продуктов коррозии. В настоящее же время полагают, что коррозионная стойкость сталей связана прежде всего с электрохимическими характеристиками продуктов коррозии, непосредственно прилегающих к металлу [36]. Есть основания полагать, что оба эти взгляда дополняют друг друга.

Структура продуктов коррозии также оказывает определенное влияние на степень коррозионного разрушения металла. Новые продукты коррозии могут ускорять коррозию благодаря их деполяризующему действию. По истечении времени они становятся более плотными и замедляют процесс дальнейшего разрушения металла. Исследования показали, что количество железа в них меняется по толщине слоя: 68,5; 52 и 28,3%, соответственно в непосредственно прилегающих к поверхности стали в среднем и наружном подслоях. Немалую роль играет адгезия продуктов коррозии. Продукты коррозии, образованные под влиянием атмосферных осадков на стали, легче смываются с поверхности, чем образованные под влиянием более минерализованной морской пыли и морского аэрозоля.

Создание остаточных напряжений сжатия и, следовательно, увеличение сопротивления усталости с помощью ППД могут происходить не только собственно в зоне наклепа. Существуют способы упрочнения, состоящие в поверхностном наклепе мест, непосредственно прилегающих к концентраторам напряжений, приводящие, как и другие способы ППД, к существенному увеличению пределов выносливости.

Таким образом, испытания сварных соединений в области температур межзеренных разрушений показывают, что интенсивность межзеренного проскальзывания в металле околошовной зоны (исследовано ~3 мм от границы сплавления) в 1,5—2,0 раза выше, чем в основном металле. При этом наиболее высокие значения интенсивности проскальзывания имеют место в участках, непосредственно прилегающих к линия сплавления, сопоставимых по ширине с зоной, претерпевающей высокотемпературную деформацию при сварке.

Вообще, если рассматривается произвольная часть веревочного многоугольника, находящегося в равновесии, например часть PM3M4MSM6Q, полученная рассечением нитей М2М3 и М6М7 в точках Р и Q, то можно считать, что она находится в равновесии под действием сил, непосредственно приложенных к его вершинам М3, М4, Мл, М6 (рис. 79) и под действием натяжений сторон РМ3 и M6Q, приложенных в точках Р и Q в направлениях М3Р и M6Q. Эти силы и два натяжения удовлетворяют условиям равновесия сил, приложенных к твердому телу.

многоугольник сил, непосредственно приложенных, был замкнут; 2) чтобы существовала такая точка А, для которой каждая из сторон MrMr+l веревочного многоугольника была параллельна и противоположно направлена диагонали ААГ.

129. Фермы. Рассуждения, аналогичные тем, которыми мы пользовались для веревочных многоугольников, приводят к условиям равновесия ферм, т. е. систем прямолинейных стержней, весом которых пренебрегаем, соединенных своими концами при помощи шарниров. Предполагается, что вся система находится под действием сил, приложенных только в шарнирах (иначе, в узлах). Так как каждый из стержней, например АВ, должен находиться самостоятельно в равновесии под действием двух сил, приложенных к его концам, то эти силы, являющиеся действиями узлов А и В на стержень, должны приводиться к двум равным и противоположно направленным сжатиям или растяжениям. Каждый узел будет находиться а равновесии под действием непосредственно приложенных к нему сил и реакций примыкающих к нему стержней. Последние направлены вдоль соответствующих стержней, так как по закону равенства действия и противодействия действия стержней на узлы равны и противоположны действию узлов на стержни.

Необходимые и достаточные условия равновесия системы заключаются в том, что для любого возможного ее перемещения, допускаемого связями, сумма возможных работ непосредственно приложенных сил равна нулю.

158. Свободная точка. Пусть дана совершенно свободная материальная точка и пусть X, Y, Z— равнодействующая непосредственно приложенных к ней сил. В этом случае любое перемещение будет возможным, так как отсутствуют связи. Возможная работа, соответствующая какому-нибудь из этих перемещений, есть

Следовательно, сумма работ на возможных перемещениях всех непосредственно приложенных сил будет

165. Доказательство принципа. Рассмотрим систему материальных точек Mlt M2..... Мп, подчиненных заданным связям и находящихся под действием непосредственно приложенных сил. Обозначим через х^, уч, 2V координаты какой-нибудь из этих точек Л1, и через Хч, Xv, Zv — проекции равнодействующей /\ непосредственно приложенных к ней сил.

Мы хотим доказать следующее предложение: для того, чтобы система в каком-нибудь положении была в равновесии, необходимо и -достаточно, чтобы при сообщении системе произвольного возможного перемещения, допускаемого связями, сумма возможных работ непосредственно приложенных сил равнялась нулю.

непосредственно приложенных сил равна а. У,— • Следовательно, необходимое и достаточное условие равновесия будет

174. Приложения. Тяжелые системы. Когда система, для которой ищутся положения равновесия, находится под действием только сил тяжести, являющихся непосредственно приложенными силами, то, очевидно, существует силовая функция непосредственно приложенных сил. В самом деле, полагая, что ось Ог направлена вертикально вниз, получим для точки mit имеющей вес m^g, возможную работу, равную niigbz}. Следовательно, для суммы возможных работ получится

Для равновесия системы необходимо, следовательно, чтобы сумма проекций на рассматриваемую ось Ох непосредственно приложенных сил равнялась нулю.