Непосредственно прилегающего

Сенсибилизация ферритных нержавеющих сталей наблюдается при температурах, превышающих 925 °С; стойкость к межкристаллитной коррозии восстанавливается при кратковременном (10—60 мин) нагреве при 650—815 °С. Следует отметить, что эти температурные интервалы заметно отличаются от соответствующих интервалов для аустенитных нержавеющих сталей. Для ускоренных испытаний на межкристаллитную коррозию применяют аналогичные растворы (например, кипящий раствор CuSO4— H2SO4 или 65 % HNO3). Скорость межкристаллитной коррозии и степень поражения сталей обоих классов в этих растворах примерно одинаковы. Однако в сварных изделиях разрушения в ферритных сталях происходят как в области, непосредственно прилегающей к месту сварки, так и самом сварном шве, а в аустенитных сталях разрушения локализованы в околошовной зоне.

Поправочный коэффициент к погонной энергии вводится для учета условий распространения теплоты в области, непосредственно прилегающей к месту введения теплоты, а поправочный коэффициент для толщины в стыковом сварном соединении (рис. 7.10, б) — для учета условий распространения теплоты вдали от источника теплоты. Методика расчета скорости охлаждения валика на плоском слое изложена в п. 7.4. Вместо q/v и б при расчете в формулы (7.20) и (7.21) подставляют значения (<7/и)Расч и 6Расч. указанные выше.

располагаясь при этом на более близком расстоянии друг от друга, т. е. концентрируются вблизи вершины надреза, трещины и т. п. (рисунок 2.1.1, б). Плотность силовых линий вблизи вершины дефекта зависит от его формы. Вблизи вершины длинной острой трещины плотность силовых линий особенно велика. Таким образом, в зоне, непосредственно прилегающей к вершине трещины, величина силы, приходящейся на единицу площади, больше и, следовательно, выше локальное напряжение. Для идеально упругого твердого тела легко можно рассчитать возрастание напряжений вблизи вершины эллиптического отверстия. Аналогичные расчеты могут быть выполнены с достаточной степенью точности и для твердых тел, содержащих отверстия (надрезы, трещины) другой формы. Наиболее часто трещины возникают у вершин скоплений дислокаций вблизи каких-либо барьеров: включений избыточных фаз, границ зерен, двойников, сидячих дислокации и т. д. В непосредственной близости от барьера (рисунок 2.1.2, а) краевые дислокации в плоском скоплении могут под действием напряжений оказаться настолько тесно прижатыми друг к другу, что их экстраплоскости сливаются, а под ними образуется зародышевая микротрешина. Эта схема прямо предполагает необходимость некоторой пластической деформации, достаточной для образования дислокационных скоплений. Трещина образуется в плоскости, перпендикулярной плоскости скольжения дислокации, под действием растягивающих напряжении, в результате концентрации касательных напряжений в головной части скопления. Расчеты показывают, что при действии такой модели трещина возникает при величине локальных касательных напряжений у вершины скопления 10"' G. Этому соответствует образование скопления из 102 — 103 дислокации. Параметр G введен Ирвином, физический смысл этого параметра состоит в том, что он характеризует работу, которую надо затратить на образование новой поверхности трещины единичной длины или переместить фронт трещины единичной длины на единичное расстояние. Другая разновидность зарождения трещин у барьеров при возникновении скоплений дислокации в параллельных плоскостях скольжения показана на рисунке 2.1.2, б.

располагаясь при этом на более близком расстоянии друг от друга, т. е. концентрируются вблизи вершины надреза, трещины и т. п. (рисунок 2.1.1, б). Плотность силовых линий вблизи вершины дефекта зависит от его формы. Вблизи вершины длинной острой трещины плотность силовых линий особенно велика. Таким образом, в зоне, непосредственно прилегающей к вершине трещины, величина силы, приходящейся на единицу площади, больше и, следовательно, выше локальное напряжение. Для идеально упругого твердого тела легко можно рассчитать возрастание напряжений вблизи вершины эллиптического отверстия. Аналогичные расчеты могут быть выполнены с достаточной степенью точности и для твердых тел, содержащих отверстия (надрезы, трещины) другой формы. Наиболее часто трещины возникают у вершин скоплений дислокаций вблизи каких-либо барьеров: включений избыточных фаз, границ зерен, двойников, сидячих дислокации и т. д. В непосредственной близости от барьера (рисунок 2.1.2, а) краевые дислокации в плоском скоплении могут под действием напряжений оказаться настолько тесно прижатыми друг к другу, что их экстраплоскости сливаются, а под ними образуется зародышевая микротрещина. Эта схема прямо предполагает необходимость некоторой пластической деформации, достаточной для образования дислокационных скоплений. Трещина образуется в плоскости, перпендикулярной плоскости скольжения дислокации, под действием растягивающих напряжении, в результате концентрации касательных напряжений в головной части скопления. Расчеты показывают, что при действии такой модели трещина возникает при величине локальных касательных напряжений у вершины скопления 10"1 G. Этому соответствует образование скопления из 102 — 103 дислокации. Параметр G введен Ирвином, физический смысл этого параметра состоит в том, что он характеризует работу, которую надо затратить на образование новой поверхности трещины единичной длины или переместить фронт трещины единичной длины на единичное расстояние. Другая разновидность зарождения трещин у барьеров при возникновении скоплений дислокации в параллельных плоскостях скольжения показана на рисунке 2.1.2, б.

Действительно, при г/ = 0 имеем -& = 0. Кроме того, (д$/ду)у=о= — const и (<9аО/^г/2)г/=о = 0, если учесть, что в жидкости, непосредственно прилегающей к плоской стенке, теплота переносится по у только теплопроводностью. На внешней границе теплового слоя (г/=&) справедливы условия

Наиболее легко в кислоте растворяется вюстит —• слой окалины, непосредственно прилегающей к металлу. Выделяющийся при реакции с металлом водород механически отслаивает нерастворенную часть отложений, которая переходит в промывочный раствор в виде взвеси.

Создатели волокнистых композитов хорошо знают, что поверхность раздела волокно — матрица обеспечивает структурное единство материала. Поверхность раздела состоит из соединения между волокном и матрицей и из области, непосредственно прилегающей к этому соединению, что видно из рис. 3. При анализе обычно полагают, что поверхность раздела обладает нулевой толщиной. На поверхности раздела существуют по крайней мере три типа соединения: химический, электрический и механический; однако независимо от природы соединения передача усилия является в первую очередь механическим процессом.

Для котла применяют облегченную обмуровку, состоящую из обмуровки топки торкретом из шамотобетона и совелитовых плит или шлаковаты с последующей штукатуркой. Обмуровка котельного пучка состоит из жаропрочной обшивки, непосредственно прилегающей к трубам, слоя минеральной ваты и наружной обшивки из листа толщиной 1 мм.

рицы, в то время как твердости железо-марганцевых сульфидов и металла были примерно равны. Перед проведением испытаний жестко фиксировали тяги рабочей камеры установки, в которых закреплялись исследуемые образцы. Разработанная и смонтированная на установке ИМАШ-5С-65 система термоциклирования позволила проводить исследования в температурном интервале 600—1000° С. В ходе динамических теплосмен в металле образцов возникали сжимающие напряжения. При этом вокруг неметаллических включений наблюдались определенные изменения структуры. После первых 10 циклов теплосмен вокруг оксидных включений с размерами 20—30 мкм проявлялся сдвиговый рельеф (рис. 1, а), который с каждым последующим циклом тешгосмены получал все большее развитие. Примерно после 60 циклов в зоне, непосредственно прилегающей к оксидам, развивались микротрещины (рис. 1, 6). Вокруг более мелких оксидов сдвиговый рельеф появлялся значительно позже, и образование мелких трещин наблюдалось очень редко даже при доведении испытаний до 150 циклов теплосмен. Многочисленные наблюдения сульфидных включений и структуры металла вокруг них показали, что в последнем случае структура металла вокруг сульфидных включений не имела сдвигового рельефа и оставалась плотной и однофазной.

В некоторых средах обнаружен новый вид интенсивной локальной коррозии сварных швоп нержавеющих сталей в зоне, непосредственно прилегающей к сварному шву («ножевая» коррозия). Этому виду структурной коррозии подвергаются также стали, стабилизированные титаном или ниобием. Такие явления связаны с высоким нагревом сталей при сварке (выше 1300°), когда карбиды титана или ниобия переходят полностью в твердый раствор. При последующем быстром охлаждении карбиды титана или ниобия не успевают выделиться, однако создаются благоприятные условия для образования карбидов хрома в непосредств. близости к сварному шву, вследствие чего возникают зоны, обедненные хромом; в этих зонах увеличиваются также внутр. напряжения. Все это приводит к быстрому разрушению стали в зоне, непосредственно прилегающей к сварному шву вследствие перехода ее в активное состояние.. «Ножевая» коррозия проявляется также и в состоянии перепассивации в сильноокислит. средах (рис. 15). По своей природе механизм «ножевой» коррозии аналогичен межкристаллитной коррозии. Осн. методами борьбы.

Более новым методом является сварка плавлением (без давления), появившаяся в промышленности в конце прошлого столетия. При этом методе металл места сварки нагревается до перехода в жидкое состояние, т. е. до расплавления, причём металл соединяемых частей расплавляется одновременно и сливается в одну общую жидкую ванну. По охлаждении и затвердевании ванна образует наплавленный металл, имеющий литую структуру и соединяющий сваренные части в одно целое. Часто для пополнения ванны в сварочное пламя вводится дополнительный так называемый присадочный металл, расплавляемый одновременно с основным металлом изделия и входящий в состав наплавленного металла. Присадочному металлу обычно придаётся форма стержня или прутка диаметром в несколько миллиметров. При сварке плавлением нормально всё изделие за исключением ванны небольших размеров и непосредственно прилегающей к ней зоны остаётся сравнительно холодным.

Увеличение однородности грунта, непосредственно прилегающего к поверхности металлических конструкций, путем применения специальных засыпок предотвращает возникновение местных коррозионных элементов.

Механизм повышения защитной способности хромовых покрытий с микротрещинами при наличии никеля заключается в том, что за счет сетки микротрещин увеличивается анодная поверхность, в результате-чего снижается коррозионный ток системы. Двухслойное хромовое покрытие с постепенным увеличением внутренних напряжений от основы может формироваться по следующему технологическому циклу. В качестве подслоя, непосредственно прилегающего к железной основе, наносится хромовое покрытие из стандартного электролита или слой никеля, содержащего мелкие токонепроводящие частицы. Верхний слой хрома (толщиной 0,25 мкм) наносят на первый подслой из электролитов, содержащих специальные добавки, обеспечивающие образование равномернораспределенных по всей поверхности микротрещин. Такой эффект чаще всего достигается введением солей селена. Ниже приведен состав электролита, используемый для получения второго слоя, г/л: 250 хромового ангидрида, 2,5 серной кислоты, 0,013 селеновой кислоты; температура раствора 315—317 К, плотность тока 24 А/дм2'

При ti = 20° С по табл. I водяного пара имеем: рп. н = 0,02337 бар, отсюда парциальное давление пара в помещении составляет рп = рп. „ Ф = 0,02337 -0,6 = 0,01405 бар; этому давлению соответствует по табл, II tp = 12° С; так как (? — 14° С> tp = 12° С, то выпадения влаги на внутренней поверхности стены не будет (при этом надо исходить из того, что температура тонкого слоя воздуха, непосредственно прилегающего к внутренней поверхности стенки, равна температуре этой поверхности).

Такое значение ф будет иметь во всех слоях жидкости над дырчатым листом до переходной зоны (за исключением небольшого слоя, непосредственно прилегающего к дырчатому листу). В слое под дырчатым листом Ф=0.

Мы будем рассматривать в основном сплошные среды 'и исходить из равенства нулю скорости исчезающе тонкого слоя жидкости, непосредственно прилегающего к поверхности твердого тела.

Существуют два переходных участка с градиентом снижения твердости, непосредственно у излома и на некотором удалении от него (рис. 3.10). В пределах участка, непосредственно прилегающего к излому, имеет место зона процесса, которая по результатам измерения твердости не выделена в области многоцикловой усталости, поскольку ее размер очень мал. Однако в области малоцикловой усталости, когда объемы пластически деформированного материала существенно больше, она легко определяется, и первый градиент твердости, опи-

порки во избежание ее выпадения при подъеме компенсатора. Стык, у которого должна производиться растяжка компенсатора, указывается на чертеже. Не следует производить натяжку компенсатора у стыка, непосредственно прилегающего к нему (фиг. 3), так как это повело бы к перекосу в стыке; указанный стык должен быть закреплен (т. е. сварен или скреплен болтами) до растяжки компенсатора.

Тепловой баланс процесса резания. Приходная часть теплового баланса учитывает: а) теплоту QJ, выделяющуюся в результате пластической деформации металла стружки в направлениях плоскостей сдвига; б) теплоту Qi, выделяющуюся в результате разрушений металла по плоскости скалывания; в) теплоту Qs, выделяющуюся на трущихся контактных поверхностях инструмента, стружки и поверхности резания; г) теплоту Q
Установку П-образного компенсатора можно производить в нерастянутом состоянии; растягивание компенсатора производится на одном из стыков после закрепления всех остальных. Такой стык обычно указывается на чертеже. Не следует производить растяжку компенсатора у стыка, непосредственно прилегающего к компенсатору, так как это вызовет перекос в стыке (фиг. 6-J1). Стык у компен-

Исследования по состоянию потока внутри пограничного слоя, которые частично обсуждались ранее, были проведены У. Г. Кьюо [25], М. Ю. Лайтллом [26] и Е. А. Мюллером [27]. Для практического осуществления расчетов пограничный слой следует разбить на несколько областей, а внешний поток считать невязким. У. Г. Кьюо [25] разделил пограничный слой на несжимаемую и сжимаемую области, приняв при этом, что на границе этих областей число Маха скачкообразно увеличивается до значения в основном потоке. М. Ю. Лайтлл [26] исследованиями по влиянию трения в пристеночной области оценил расстояние, начиная с которого можно проводить расчеты внутри пограничного слоя без учета трения. Мюллером [27] были определены действительные профили чисел Маха и скоростей основного потока. В этой работе весь пограничный слой и внешний поток рассматривались в целом, как взаимосвязанное общее поле течения. Часть пограничного слоя, непосредственно прилегающего к стенке, считалась вязкой и несжимаемой; остальная его часть, вплоть до внешней границы пограничного слоя,

Но такое состояние не является равновесным. Под действием повышенного давления (р0 + д/>уд) частицы жидкости устремятся из трубы в резервуар, причем это движение начнется с сечения, непосредственно прилегающего к резервуару. Теперь сечение п—п перемещается по трубопроводу в обратном направлении — к крану — с той же скоростью с, оставляя за собой в жидкости давление/?0 (см. рис. 7.5, в).