Непосредственно определить

Соотношения масштабов (коэффициентов подобия) ряда величин при различных законах моделирования приводятся в табл. V-1. Исходными, через которые выражаются остальные коэффициенты, приняты масштабы линейных размеров kL, плотностей kp и вязкостен kv, так как они непосредственно определяются выбором размеров модели и применяемой в ней жидкости 2. Данные табл. V-1, представляя сводку правил для пересчета характеристик подобных потоков, облегчают решение задач на гидравлическое моделирование.

Соотношения масштабов (коэффициентов подобия) ряда величин при различных законах моделирования приводятся в табл. V— 1. Исходными, через которые выражаются остальные коэффициенты, приняты масштабы линейных размеров kL, плотностей kp и вязкостен kv, так как они непосредственно определяются выбором размеров модели и применяемой в ней жидкости 3. Данные табл. V— 1 ,

Для определения обобщенных сил воспользуемся равенством мощностей сил, приложенных к звеньям, и мощностей сил, приведенных к звеньям, положения которых непосредственно определяются обобщенными координатами

В химической промышленности вода традиционно используется в многочисленных и разнообразных производствах в качестве сырья, реагента или растворителя. Коррозионные проблемы и требования к качеству воды в этих случаях должны рассматриваться применительно к .особенностям и условиям конкретного технологического процесса производства. Тем не менее, поскольку практически в любом процессе химической технологии проблемы теплопереноса в интервале температур от 0 до 200° С решаются с использованием воды или водяного пара в качестве тепло- или хладоносителя, существует единая для всей химической промышленности проблема защиты от коррозии оборудования химических производств со стороны поверхности теплосъема, обращенной к воде. В тех случаях, когда коррозионная агрессивность реакционной среды ниже, чем теплопереносящей среды (в рассматриваемом случае — воды или пара), выбор материала оборудования и ресурс его работы непосредственно определяются именно коррозионной активностью последней.

В опыте с линейно напряженными образцами непосредственно определяются 0ОП,Р и ооп,с — опасные напряжения, при которых образец начинает течь или хрупко разрушаться, а еоп,р и еоп>в находятся по формулам

В опыте с линейно напряженным (например, растягиваемым) образцом непосредственно определяются стоп — опасное напряжение, при котором образец начинает течь или хрупко разрушаться, a Wg, on находится по формуле, вытекающей из (7.47) при 02 = = о-3 = 0 и (T1 = (ion, или, иначе, из (7.48)3

1. Показатели, характеризующие отдельные свойства механизмов, делятся на единичные и комплексные. Первые непосредственно определяются по исходным функциональным зависимостям. Показатели могут быть размерными и безразмерными.

торые непосредственно определяются в ходе опытов. Подобный подход приводит к следующей формуле для турбулентного числа Прандтля:

стоянному сомножителю при угле а, а ее размеры непосредственно определяются принятым значением L. ^Фигура розы, соответствующая требованиям уравнения (180), не выходит за пределы окружности, описанной из О радиусом R = 2L, а каждый лепесток розы изнутри касается этой окружности.

Углы 8' и a' или J3' непосредственно определяются по чертежам лопаток турбомашин.

Использованное уравнение (43.20) и его интеграл (45.5) или (45.6) справедливы как в абсолютном, так и в относительном движениях. Однако в сечениях вращающейся решетки и за ней заданы углы 8', по которым непосредственно определяются углы ^ (42.11) относительного потока. Поэтому используется уравнение равновесия в относительном движении (43.24), которое в каждом приближении рассматривается как уравнение Абеля второго рода относительно t,w-f

Время второй стадии небольшое по сравнению со временем первой, третьей и четвертой стадий, поэтому авторы предложен- , ной модели им пренебрегали. Данная модель может быть исполь- зова на только для оценки последствий происшедшего отказа по причине КР (например, при анализе .причин разрушения, когда имеющиеся темплеты металла очаговых зон позволяют непосредственно определить параметры зависимости 2.2).

Указание. Так как по условиям задачи температурный напор неизвестен, то нельзя непосредственно определить приведенную длину труб Z и установить режим течения пленки конденсата на наружной поверхности труб теплообменника. В связи с этим следует произвести предварительный расчет, предполагая, что режим течения конденсата ламинарный по всей высоте труб. После нахождения значения Д/ необходимо проверить режим течения конденсата.

Для винтовых соединений с центральной отрывающей нагрузкой этот расчет позволяет непосредственно определить потребную силу начальной затяжки.

Термодинамический анализ не дает возможности непосредственно определить температуру пара в пузыре. Эту температуру обычно принимают равной температуре насыщения, соответствующей давлению, под которым находится жидкость. Следовательно, на р/-диаграмме состояние пара в пузыре определяется точкой Е, а состояние жидкости — точкой /ч

При а>см>3,5 м/с, когда (3=^0,9, коэффициент С в формуле чр=Ср можно выбирать по номограмме рис. 1.8, а по значениям ЗДсм = 3,5 м/с. Однако для таких значений шсм можно также непосредственно определить ф в зависимости от массового паросодер-жания х по номограмме рис. 1.8, 0. По номограмме (см. рис. 1.8, а) •С=0,83 и

Для данного материала можно вычислить коэффициент безопасности при определенных условиях нагружения. Теория максимальных деформаций позволяет непосредственно определить коэффициент безопасности, форму разрушения и соответствующий слой. Сравнивая вычисленные напряжения в слое с допустимыми по каждой форме разрушения'(продольной, поперечной и сдвиговой), можно найти коэффициент безопасности по формуле Кб = Fp,oJ(°) — 1- Повторяй эту процедуру для каждого слоя, можно получить минимальный коэффициент безопасности. Энергетический критерий прочности не позволяет предсказать форму разрушения. Функциональная форма (а) = 1 определяет границу области в пространстве напряжений. Подстановка напряжений и последующая оценка значений функции (а) может привести к недоразумению, так как для функциональных форм, включа-

После получения предварительных результатов Шрейдер и Блок [ilO] исследовали всю поверхность, покрытую аппретом, используя радиоактивный АПС, что позволило непосредственно определить количество АПС на блоках до их склеивания. Установлено, что долговечность адгезионных соединений не зависит от присутствия в неоднородной пленке аппрета фракции 1 (физически адсорбированного продукта гидролиза, удаляемого холодной водой). Слишком большой избыток этой фракции иногда вызывает ослабление адгезионной связи. Максимальная долговечность соединений наблюдается в присутствии наибольшего количества фракций 2 и 3 '(хемосорбированного полимерного АПС). При извлечении фракции 2 из пленки аппрета путем экстрагирования кипящей водой до склеивания блоков долговечность адгезионного соединения уменьшается по линейному закону (рис. 8).

Исследования на более широком круге материалов, особенно при высоких максимальных температурах цикла (800—1100°С), показали, что значение показателя т может существенно отличаться от величины 0,5 (см. табл. 4); постоянную С также во многих случаях нельзя непосредственно определить через исходную пластичность материала. В случае изотермического малоциклового натружения, как показано в п. 19, это привело к созданию двучленных уравнений типа «универсальной» зависимости Мэнсона.

На рис. 4.16 показан цикл Ренкина в 7, S-ди-аграмме. Как правило, в таблицах свойств воды и водяного пара вместе со значениями энтальпии приводятся также значения энтропии, что позволяет непосредственно определить па-росодержание в точке f. Вычисляя КПД приведенного на рисунке цикла, получаем, что для характерных значений Та и Ть он должен составлять около 45 %. В реальных системах он обычно близок к 30%. Эти цифры дают представление о степени совершенства машины, реализующей циклы Ренкина. В реальной машине все процессы необратимы н необходимо учитывать потери на трение, потери теплоты за счет излучения и теплопроводности. Тем не менее, если добиться увеличения площади, охватываемой циклом, на р, У-диаграмме, можно получить КПД, близкий к пределу, определяемому циклом Ренкина.

Располагая указанными данными, а также значениями критериев электрохимической защиты (см. табл. 1.4) и зависимостью скорости растворения материала анода от плотности тока [см. формулу (1.7) ], можно непосредственно определить размеры зоны защитного действия анодов и их износ.

Уравнения равновесия безмоментной теории получаются, если в уравнениях (3.22) и (3.24) опустить поперечную силу. Тогда из этих уравнений можно непосредственно определить интенсивности сил