Медленное увеличение

При растяжении плоских образцов с центральной" сквозной трещиной перед наступлением критического состояния равновесии (когда трещина начинает быстро лавинообразно распространяться нрн постоянной внешней нагрузке) почти всегда наблюдается стадия медленного устойчивого докритичесиого роста трещины. Это медленное подрастание трещины, хорошо известное экспериментаторам, приводит к тому, что критическая длина трещины 1С превышает исходную длину /0 на 30, З'д а то и па 100% в зависимости от свойств материала и длины исходной трещины. Зависимость напряжения в неослабленном сечении образца от длины устойчивой трещины принято называть докрптическон диаграммой разрушения. Стадии медленного роста трещины придается настолько большое значение, что при исследовании механических свойств материалов предлагается дополнят], диаграммы деформации диаграммами разрушения 150, 109. 110, 140. 20."), .4151.

Сообразно этому уравнению можно ограничиться ТОЛЬЕ;О вычислением сомножителя q, который позволяет при экспериментальном получении характеристики Gc учитывать (без измерения) медленное подрастание трещины. Смысл таких построений состоит в том, чтобы исключить экспериментальное измерение критической длины трещины, которое может быть не достаточно падежным.

нии бронзовой втулки в отверстии под ось. В результате этого на поверхности отверстия возникали прижоговые межзеренные трещины (рис. 1.14). Далее происходило медленное подрастание трещины, также межзеренной, при активном коррозионном воздействии окружающей среды с переходом к быстрому разрушению (долому) детали после достижения критической длины трещины. Проворачивание втулки было обусловлено конструктивной непроработанностью ее фиксирования при более интенсивном нагружении узла за счет более

Второй этап — остановка трещины и ее медленное подрастание в пределах зоны пластической деформации до точки 3 (рис. 8.25). Оценивается экспериментально по критерию длительности задержки трещины. Длина трещины aD13 может быть получена расчетным путем на основе уравнений (2.2), как размер зоны пластической деформации в разных направлениях от вершины трещины.

Выдержка материала под нагрузкой при достижении порогового коэффициента интенсивности напряжения К23 меняет ситуацию в вершине трещины в связи с проявлением материалом чувствительности к характеру его нагружения. Зона пластической деформации при выдержке перестает быть тормозящим фактором в процессе сохранения неизменным уровня внешней нагрузки. Происходит медленное подрастание трещины при смешанном внутри- и межзеренном скольжении (см. рис. 10.76, в), причем процесс внутризеренного

медленное подрастание трещины. Все это указывало на тот факт, что развитие разрушения в кронштейне за короткий промежуток времени происходило при высокой чувствительности титанового сплава ВТ5 к нагружению его путем длительной выдержки под нагрузкой в полете. Однако малое количество зон с блоками усталостных бороздок не позволило провести оценку длительности роста трещины в эксплуатации.

Рассмотрим теперь топографические особенности разрушения сплавов титана. По утвердившимся в литературе представлениям, процесс распространения усталостной трещины двухстадийиый: медленное подрастание трещины и ее нестабильное развитие. Наше внимание было привлечено к первой стадии. При постановке исследований предполагалось, что изменение частоты от 33 Гц до 10 кГц повлияет на скорость трещины и геометрию характеристик излома. Наиболее известная характеристика усталостного излома — бороздки. В опытах на обоих сплавах отмечен именно бороздчатый усталостный рельеф, хотя он не был единственным (рис. 3). Однако именно на бороздках предполагалось изучить влияние частоты циклического нагружения на топографию разрушения. В качестве

Установлена связь между числом зарегистрированных импульсов и количеством образовавшихся макротрещин в образцах, однако эта связь нарушается для материалов типа фарфора и спеченного оксида алюминия, где возможно медленное подрастание уже существующих трещин. Получены зависимости, связывающие время до'разрушения и разрушающие термические напряжения. Возможно применение прибора в других исследованиях, связанных с частичным или полным разрушением материалов, например, при выборе ре -жимов термообработки (закалки).

В известных многочисленных экспериментальных исследованиях разрушения труб нефтепроводов типично усталостный характер повреждения стенки трубы (притертый очаг зарождения трещины, медленное подрастание фронта трещины со скоростью dl/dN) не обнаружен. На этом основании существует мнение, что при эксплуатации нефтепроводов классическая многоцикловая усталость не имеет места. Однако такое заключение требует более детального обоснова-

Прп растяжении плоских образцов с центральной сквозной трещиной перед наступлением критического состояния равновесия (когда трещина начинает быстро лавинообразно распространяться при постоянной внешней нагрузке) почти всегда наблюдается стадия медленного устойчивого докритического роста трещины. Это медленное подрастание трещины, хорошо известное акспериментаторам, приводит к тому, что критическая длина трещины 1С превышает исходную длину 1й на 30, 50, а то п на 100% в зависимости от свойств материала н длины исходной трещины. Зависимость напряжения в неослабленном сечении образца от длины устойчивой трещины принято называть докрптической диаграммой разрушения. Стадии медленного роста трещины придается настолько большое значение, что при исследовании механических свойств материалов предлагается дополнять диаграммы деформации диаграммами разрушения [50, 109. 110, 140. 20о, 3151.

Сообразно этому уравнению можно ограничиться только вычислением сомножителя д, который позволяет при экспериментальном получении характеристики Gc учитывать (без измерения) медленное подрастание трещины. Смысл таких построений состоит в том, чтобы исключить экспериментальное измерение критической длины трещины, которое может быть не достаточно надежным.

При растяжении плоских образцов с центральной сквозной трещиной перед наступлением критического состояния равновесия (когда трещина начинает быстро лавинообразно распространяться при постоянной внешней нагрузке) почти всегда наблюдается стадия медленного устойчивого докритического роста трещины. Это медленное подрастание трещины, хорошо известное экспериментаторам, приводит к тому, что критическая длина трещины 1С превышает исходную длину IQ па 30, 50, а то и па 100 % в зависимости от свойств материала и длины исходной трещины. Зависимость напряжения в неослабленном сечении образца от длины устойчивой трещины принято называть докритической диаграммой разрушения. Стадии медленного роста трещины придается настолько большое значение, что при исследовании механических свойств материалов предполагается дополнять диаграммы деформации диаграммами разрушения.

ки В рост замедляется в 10... 100 раз, а на участке ВС суммарный счет остается практически постоянным. В этом проявляется эффект Кайзера. В процессе циклических нагрузок происходит медленное накопление повреждений в металле образца, после этого эффект Кайзера перестает действовать и перед моментом появления видимой трещины происходит ускоренный рост N (участок CD) и далее медленное увеличение N с ростом трещины (DE). При до-

вили, что при поглощенных дозах от 7,3-107 до 1,3-108 эрг/г уменьшение молекулярного веса через 500 ч после облучения соответствует примерно 0,2-1018 разрывов цепи на 1 г полимера. Выдержка облученного полиметил-метакрилата при 80° С от 1 до 6 ч вызывает примерно такое же количество разрывов цепи, как и при выдержке в течение 500 ч при комнатной температуре. После нагрева материала до 80° С наблюдалось медленное увеличение молекулярного веса. Шульц и сотр. [88] показали, что присутствие воздуха замедляет скорость радиационно-индуцированного разрушения главной цепи этого полимера.

Для ударно-усталостного изнашивания характерно постепенное формирование рельефа и медленное увеличение износа/Поверхность изнашивания не имеет явно выраженного рельефа в виде рисок и лунок; в результате соударения образцов высокой твердости сглаживаются начальные неровности и технологическая шероховатость на поверхности. Период приработки прослеживается четко, затем наступает стабилизация скорости изнашивания. Кинетика усталостного изнашивания во времени хорошо прослеживается по изменению скорости съема металла с поверхности соударения образцов. В начальный период испытания скорость изнашивания максимальна, затем постепенно снижается и, достигнув опре-

2. В течение второй стадии ed наблюдается увеличение прогиба образца. Однако вторая стадия состоит из двух участков с различным характером увеличения прогиба. На первом участке происходит медленное увеличение прогиба с равномерной скоростью изменения деформации. На втором участке — ускоренное (прогрессирующее увеличение прогиба). Вторая стадия заканчивается изломом образца.

на протяжении всей их работы на задней грани наблюдается медленное увеличение узкой полоски истертой контактной площадки. По истечении некоторого времени, разного для различных условий резания, главным образом для разных скоростей резания, наступает резкое изменение условий трения на контактных площадках, и интенсивность износа катастрофически возрастает (фиг. 23).

приведена на рис. 18. С уменьшением —- коэффициент гидравлического сопротивления тракта вторичного воздуха монотонно возрастает, изменяясь от значения С2=1,5 при —- = 1 до значения С2 = 19,0 при-5 =0,2. Сравнительно медленное увеличение

2,5- 10~3 — — Эффект слабый Медленное увеличение

Очень мала Очень медленное увеличение — — —

Представим себе, что нагрузка турбоагрегата падает очень медленно, тогда его частота вращения будет медленно увеличиваться, а муфта регулятора скорости 5 медленно подниматься. При этом малейшее смешение точки В вверх будет вызывать подъем золотника 3 дифференциатора и опускание поршня сервомотора 4 дифференциатора с последующим выключением золотника 3. Иными словами медленное увеличение частоты вращения приводит к повороту рычага ABC вокруг точки В, которая будет практически неподвижной. Это означает, что точка D будет оставаться неподвижной, и система регулирования будет аналогичной, изображенной на рис. 4.13; смещение точки А вызовет только смещение точки Е и перемещение главного золотника 1 и главного сервомотора 2, восстанавливающего прежнюю частоту вращения путем закрытия клапанов турбины.

После завершения прогрева расход топлива увеличивается, и ускорение вала ГТУ возрастает. При достижении частоты вращения, равной 30—50 % номинальной, включается программа с заданным алгоритмом изменения частоты вращения: медленное увеличение вначале и резкое увеличение перед достижением рабочего значения. Такой характер изменения скорости вращения позволяет снизить термические напряжения, возникающие при пуске.

(сурьмой, свинцом, оловом) и никеля с алюминием [190]. Объем спрессованных железо-медных брикетов, например, во время отжига при температурах, превышающих точку плавления меди, интенсивно возрастает. Медленное увеличение объема происходит и при отжиге композиции в твердом состоянии [339]. Скорости растворения жидкой меди и залечивания пор сильно различаются, что обусловливает увеличение объема брикета. Диффузионная пористость развивается и при рассмотренном выше окислении капель жидкого алюминия [194].

С середины 70-х годов эмбарго на поставку нефти в Западные страны повлекло за собой постепенное, однако очень медленное, увеличение роли угля в мировом топливно-энергетическом балансе. Этому способствовал также тот факт, что залежи угля более широко распространены и по своим масштабам они, как уже отмечалось, несравненно больше, чем ресурсы нефти и газа вместе взятые. Кроме того, цены на мировом рынке на уголь в расчете по удельной теплоте сгорания значительно ниже по сравнению с ценами на нефть и газ. Нельзя не отметить, что в 70-х годах главными причинами, сдерживавшими темпы роста добычи и использования угля, были высокая капиталоемкость и большая длительность сроков создания новых производственных фондов угледобывающей промышленности, необходимость перестройки энергопотребляющего аппарата при переходе с жидкого на твердое топливо.