Материалов значительно

66. Петухов А. Н. Методические особенности исследования процесса фрет-тинг-коррозии в связи с усталостью материалов. — «Заводская лаборатория», 1974, т. 40, № 10, с. 1246—1250.

98. К о д а к о в В. Г. и Федорова Н. Н. Определение микротвердости и класса твердости естественных абразивных материалов. — «Заводская лаборатория», 1952, Хч 10, с. 124-0.

2. А. П. Семенов, В. В. Поздняков. Установка для исследования трения и адгезионного взаимодействия тугоплавких материалов.— Заводская лаборатория, 1965, т. 31, № 9.

1. А. П. Семенов, В. В. Поздняков. Установка для исследования трения и адгезионного взаимодействия тугоплавких материалов.—Заводская лаборатория, 1965, т. 31, № 9.

3. А. П. Семенов, В. В. Поадняков. Установка для исследования трения и адгезионного взаимодействия тугоплавких материалов,— Заводская лаборатория, 1965, № 9.

13. А. П. Семенов, В. В. Поздняков. Установка для исследования трения и адгезионного взаимодействия тугоплавких материалов.— Заводская лаборатория, 1965, № 9.

к 6 век ий И. 'В., Установка Для исследования кавйтационной эрозии материалов, '«Заводская лаборатория», '19170, № 6.

77. Бегункова А. Ф. Прибор для быстрых испытаний теплопроводности изоляционных материалов. — «Заводская лаборатория», 1952, т. XVIII, № Ш, с. 1260—1262.

29. Машина для механических испытаний хрупких материалов в интервале температур 20—1200° С.— «Заводская лаборатория», 1968, № 2.. с. 234—236. Авт.: С. С. Солнцев, Б. А. Палкин, Б. В.-Перов, М. М. Гу-димов.

30. Методика определения скорости хрупкого разрушения токонепрово-дящих материалов—«Заводская лаборатория», 1961, т. 27, № 7, с. 888—894.. Авт.: Б. А. Дроздовский, В. М. Маркочев, Т. В. Полищук, Я. Б. Фридман..

67. Фридман Я. Б., Егоров В. И. Влияние податливости нагружающих устройств на процесс деформации и разрушения материалов.—^Заводская лаборатория», 1960, № 8, с. 980—984.

2. Ашкенази Е. К-, Морозов А. С. Методика экспериментального исследования упругих свойств композиционных материалов. — Заводская лаборатория, 1976, № 6, с. 731—735.

Понятие "неметаллические конструкционные материалы" включает в себя большой ассортимент разнообразных материалов и имеет глубокие исторические корни: дерево и камень применялись нашими предками задолго до появления металлов. В настоящее время объем применения неметаллических материалов значительно превышает объем металлического фонда (рис. I).

Поскольку удельная электронная электропроводность у полупроводниковых материалов значительно меньше, чем у металлов, подвижность носителей заряда их больше (т. е. электроны в плохопроводящих материалах могут двигаться более свободно, чем в металлах). Поэтому тепловыми, световыми, электрическими и механическими воздействиями можно управлять электропроводностью полупроводниковых структур.

Предел прочности при сжатии для хрупких материалов значительно больше, чем при растяжении. Так, например, серый чугун

Предел прочности при сжатии для хрупких материалов значительно больше, чем при растяжении. Так, например, серый чугун (марки от СЧ12-28 до СЧ38-60) при сжатии имеет апчс = 490 ч- 1400 н/лш2, а при растяжении опчр = 118 -н 373 н/лш2; гранит при сжатии апчс = 120 -н 260 н/мм*, а при растяжении опчр = 4-4-8 н/мм*.

Нагрузочная способность зубчатых колес из неметаллических материалов значительно ниже, чем стальных, поэтому их используют в слабонагруженных передачах, к габаритам которых не предъявляется жестких условий, но требуется снижение шума и вибраций, самосмазываемость или химическая стойкость. Зубчатые колеса из неметаллических материалов чаще всего используют в паре с металлическими. Для изготовления неметаллических колес применяют текстолит, древеснос-лоистые пластики, капрон, нейлон и др.

Наиболее широкое применение получили композиционные материалы марок АМС-1, АМС-3, АМС-5М, отличающиеся более высокой механической прочностью, износостойкостью, термостойкостью и низким коэффициентом трения. Из этих материалов изготовляют поршневые кольца компрессоров, работающие без смазки, торцовые уплотнения, подшипники скольжения для узлов сухого трения с нормальной влажностью при повышенных температурах, лопатки воздушных ротационных насосов. Триботехнические характеристики материалов значительно изменяются при изменении условий эксплуатации. На рис. 1.5 приведены зависимости массовой скорости изнашивания и коэффициента трения от нагрузки при трении без смазки по стали 45 при скорости скольжения 1 м/с.

меньше, чем у изотропных (см. табл. 2.1). Длина зоны краевого эффекта у анизотропных материалов значительно выше, чем у изотропных. Увеличение степени анизотропии упругих свойств способствует увеличению длины зоны краевого эффекта. Зависимость дх от р при четырех фиксированных значениях а представлена на рис. 2.3.

Эффективность применения вискеризованных стекложгутов из аэрозоля для увеличения модуля сдвига Ожг композиционных материалов значительно выше, чем эффективность жгутов из углеродных волокон (см. табл. 7.2), поскольку стеклянные во-локна, соединенные в жгут, имеют

Подшипники качения (рис. 294) обычно состоят из наружного 1 и внутреннего 2. колец, тел качения 3 в виде шариков или роликов и сепаратора 4. Наружное и внутреннее кольца служат для соединения подшипника с корпусом и валом. Сепаратор удерживает тела качения на равном расстоянии друг от друга. В процессе движения шарики (ролики) перекатываются по беговым дорожкам колец А. Подшипники качения по сравнению с подшипниками скольжения обладают следующими преимуществами: меньшие потери на трение и незначительный нагрев; меньшие требования к уходу, меньший расход смазочных материалов; значительно меньший расход цветных материалов; более высокая точность и меньшая стоимость вследствие стандартизации и централизованного массового производства.

(б) Термореологически сложные материалы. Как следует из разд. II, Г, 1, для термореологически сложных материалов использование определяющих уравнений, описывающих неизотермические процессы в полукристаллических полимерах и в аморфных телах при температурах, близких к температуре их стеклования или меньших этой температуры, могут оказаться необходимыми в большей мере, чем для ТПМ. Одно из таких уравнений, основанное на положениях термодинамики, было приведено выше (уравнение (50)) и было показано, что оно согласуется с некоторыми данными, полученными при постоянных температурах. Однако следует подчеркнуть, что экспериментальных данных, относящихся к температурным эффектам, для таких материалов значительно меньше, чем для простых, а в случае неустановившихся температурных режимов их почти нет.

Фирма «Дженерал электрик» [19 ] исследовала трансформаторы и материалы для них. Листовую изоляцию, проволоку, керамические материалы, клеммы, магнитные материалы и целые трансформаторы в течение 1000 ч подвергали облучению интегральным потоком быстрых нейтронов 3,6 X 1017 нейтрон/см2 и интегральной дозой у~°блучения 1,5-108 эрг/г при температуре 500° С. Исследования показали, что можно создать удовлетворительные трансформаторы для работы в условиях высоких температур и излучения. Электросопротивление различных материалов значительно изменилось с повышением температуры до 500° С и затем во время облучения оставалось относительно постоянным.