Длительность инкубационного

В большинстве случаев /0 выбирают в пределах 250—1000 кГц. Эти высокочастотные колебания через обмотку Lc и конденсатор С а прикладываются к дуговому промежутку. Блокировочный конденсатор б'о предотвращает шунтирование обмоткой Lc дугового промежутка для напряжения источника питания. Изоляцию обмотки сварочного трансформатора от пробоя защищает дроссель, включенный в сварочную цепь. Мощность осциллятора обычно составляет 250—350 Вт. Длительность импульсов от осциллятора должна составлять десятки микросекунд.

Материал лазера Режим работы Длина волны, мальная частота следования им- Длительность импульсов, НС Пиковая выходная мощность, кВт Энергия в импульсе, Дж гия кванта излучения,

При размерной обработке заготовок установка работает в импульсном режиме, что обеспечивает локальный нагрев заготовки. В зоне обработки температура достигает 6000 °С, а на расстоянии 1 мкм от кромки луча не превышает 300 °С. Продолжительность импульсов и интервалы между ними подбирают так, чтобы за один цикл успел нагреться и испариться металл только под лучом. Длительность импульсов составляет 10~4—10~6 с, а частота 50—6000 Гц. Диаметр сфокусированного электронного луча — несколько микрометров.

Мощные выпрямители обычно имеют трехфазную схему. Если требуется плавно вручную или автоматически регулировать выпрямленное напряжение, то в качестве вентилей используют тиристоры (рис. 1, г). Регулируя фазу импульсного напряжения, подаваемого от генератора импульсов ГИ на управляющие электроды тиристоров, изменяют длительность импульсов тока, проходящих через них, и тем самым величину выпрямленного тока. Сглаживающим фильтром в мощных выпрямителях обычно служит индуктивность дросселя или самой нагрузки. При холостом ходе U0 — 0,95)^2 f/jcos а, где а — угол управления, значение которого отсчитывается от момента вступления в работу очередного тиристора в неуправляемом выпрямителе t/06p —

Схема метода контроля представлена на рис. 6.39. В катушке I пропускается переменный или импульсный ток, возбуждающий переменное магнитное поле (указано на рисунке пунктиром). Поле создает вихревые токи в поверхностных слоях объекта контроля 2, эл ектричес кие параметры которого (частотный спектр, крутизна фронтов, длительность импульсов, сопротивление и т. д.) меняется в зависимости от размеров и характера

Импульсные рентгеновские трубки предназначены для исследования бы-стропротекающих процессов. Длительность импульсов ~20 не. В этих трубках за короткий промежуток времени создается ток 103—105 А: Современные отпаянные двух- и трехэлектрод-ные импульсные трубки с холодным катодом работают по принципу вакуумного пробоя, который развивается под действием автоэмиссии электронов, получаемых из острых краев катода под действием сильного электрического поля. Анод в таких трубках выполняется в виде вольфрамовой иглы, а катод — в виде кольца или

Сигналы обрабатываются с помощью специальных устройств, анализирующих спектр огибающей^ длительность импульсов разного уровня на заданном интервале времени, последовательность их появления. В общем случае для анализа могут быть применены методы теории помехоустойчивости, а

отражения ультразвука от структурных неоднородностей изделия (структурные шумы); являются основным фактором, ограничивающим возможность контроля или предельную чув-.ствительность при проверке изделий из крупнозернистых материалов [21]. Для улучшения выявляемое™ дефекта на фоне структурных шумов акустическое поле преобразователя следует максимально сконцентрировать в зоне предполагаемого расположения дефекта. Если дефект находится в дальней зоне, по возможности сужают диаграмму направленности, увеличивая диаметр преобразователя. Если дефект попадает в ближнюю зону преобразователя, рекомендуется применять фокусировку ультразвука. Полезно также уменьшать длительность импульсов, применять импульсы колоколо-образной формы, продольные волны вместо поперечных (для них меньше коэффициент рассеяния), раздельные преобразователи. Выявляемость дефектов на фоне структурных шумов облегчается при использовании системы ВАРУ и компенсированной отсечки в усилителе дефектоскопа.

Схема метода контроля представлена на рис. 6.39. В катушке I пропускается переменный или импульсный ток, возбуждающий переменное магнитное поле (указано на рисунке пунктиром). Поле создает вихревые токи в поверхностных слоях объекта контроля 2, электрические параметры которого (частотный спектр, крутизна фронтов, длительность импульсов, сопротивление и т. д.) меняется в зависимости от размеров и характера дефектов. Датчик 3 сканирует по поверхности объекта и улавливает изменения, вносимые вихревыми

Мощные выпрямители обычно имеют трехфазную схему. Если требуется плавно вручную или автоматически регулировать выпрямленное напряжение, то в качестве вентилей используют тиристоры (рис. 1,г). Регулируя фазу импульсного напряжения, подаваемого от генератора импульсов ГИ на управляющие электроды тиристоров, изменяют длительность импульсов тока, проходящих через них, и тем самым величину выпрямленного тока. Сглаживающим фильтром в мощных выпрямителях обычно служит индуктивность дросселя или самой нагрузки. При холостом ходе (/„ = 0,95)^2 t/jcos а, где а — угол управления, значение которого отсчитывается от момента вступления в работу очередного тиристора в неуправляемом выпрямителе t/06p= = V6 U,.

При контроле обычно используют импульсное излучение. Длительность импульсов первоначально примем настолько большой, что при исследованиях акустического поля колебания можно считать непрерывными гармоническими. Вместе с тем будем считать импульсы настолько короткими, что процессы излучения и приема происходят в разные интервалы времени. Влияние малой длительности импульса на акустическое поле преобразователя учтем поправками.

При переохлаждении аустенита ниже Агг длительность инкубационного периода будет зависеть от температуры переохлаждения. При некоторой температуре Тт наблюдается наименьшая устойчивость аустенита, и через время ?mjn при выдержке при этой температуре полностью заканчиваются все превращения. При всех других температурах переохлаждения время инкубационного периода больше, поэтому температуру Тт называют температурой наименьшей устойчивости аустенита. При использовании кривых изотермического распада аустенита для оценки закаливаемости стали в условиях непрерывного охлаждения при сварке необходимо в эти кривые внести некоторые поправки.

Область, лежащая левее кривой начала распада аустенита (см. рис. 101, б), относится к инкубационному периоду; в интервале температур и времени, определяемых этой областью, существует переохлажденный аустенит, практически не претерпевающий заметного распада. Длительность инкубационного периода характеризует устойчивость переохлажденного аустенита. С увеличением переохлаждения его устойчивость быстро уменьшается, достигая минимума, и далее вновь возрастает (рис. 101, б).

При температуре наименьшей устойчивости аустенита скорость превращения очень велика. В некоторых низкоуглеродистых сталях длительность инкубационного периода при этой температуре не превышает 1,0 -1,5 с. Уменьшение устойчивости аустенита и роста скорости его превращения с увеличением степени переохлаждения объясняется возрастанием разности свободных энергий аустенита и феррита. При этом уменьшается размер критического зародыша, способного к росту, и возрастает количество объемов в исходном аусте-ните, в которых могут ьозникнуть зародыши новых фаз — феррита и цементита. Повышение устойчивости аустенита и уменьшение скорости его превращения при больших степенях переохлаждения определяется снижением скорости образования и роста новых фаз вследствие замедления процесса диффузии.

Установлено, что для сравнительной оценки рассмотренных случаев пригодны следующие показатели: длительность инкубационного периода зарождения трещины, длина умеренно повышающихся участков и характерная для них

Представляет значительный интерес неоднозначность данных по влиянию температуры облучения на длительность инкубационного периода в сталях. Например, для стали 304 при облучении в реакторе EBR-II доза до порообразования увеличивается с ростом температуры облучения в интервале 370—600" С: значения Ф/0 равны 1 • 10го, 1,5 • 1021 и 1 • 1022 н/см2 (Е >0,1 МэВ) при температурах 370—380; 460—470 и 590—600° С соответственно [5]. В холоднодеформированной стали 316 поры не образуются до флюен-са 7—8 • 1022 н/см2 (Е > 0,1 МэВ) при 500° С; с уменьшением или увеличением температуры облучения длительность инкубационно-. го периода сокращается до 4—5 • Ю22 н/см2 (Е > 0,1 МэВ) [65]. В случае облучения отожженных сталей М316, 321, 347, FV 548 в реакторе DFR при 400—600° С длительность инкубационного периода независимо от температуры облучения составляет 22 ± 2 с/а (1 с/а = 1,7 • Ю21 н/см2 (Е >0,1 МэВ)) [56].

Длительность инкубационного периода зависит также от химического состава и исходной структуры облучаемого материала,

Информация о влиянии увеличения исходной плотности дислокаций (холодной деформации) на длительность инкубационного периода в сталях и чистых металлах неоднозначна [58, 99, 114]. Холодная деформация на 10—20% увеличивает дозу до порообразования в сталях 304, 316, 1. 4970; 1. 4981 [59, 99]; в меди же с предварительной деформацией на 5% доза до порообразования снижается от 1,4 до 0,6 с/а в случае облучения в высоковольтном микроскопе при 250° С [114]. Это, вероятно, обусловлено различием исходной плотности дислокаций в чистых металлах и сложных сплавах.

Экспериментальные данные о влиянии напряжения на распухание образцов — имитаторов твэлов — могут быть достаточно точно описаны закономерностью изменения скорости распухания с ростом напряжения [1431. Данные, полученные при исследовании оболочек твэлов, свидетельствуют о влиянии напряжения как на скорость распухания, так и на длительность инкубационного периода. Болтекс и другие [1401 разработали эмпирическое уравнение, описывающее влияние напряжения на длительность инкубационного периода (порог порообразования):

где те — длительность эффективного инкубационного периода для материала под напряжением; т0 — длительность инкубационного

Из уравнения (5.25) видно, что длительность инкубационного периода линейно уменьшается с ростом напряжения при низком уровне напряжения; при больших напряжениях длительность инкубационного периода почти не зависит от напряжения. На рис. 89 приведена зависимость распухания отожженной и холоднодеформированной стали 316 от дозы при облучении в напряженном и ненапряженном состояниях, построенная с учетом влияния напряжения как на длительность инкубационного периода, так и на скорость распухания по его истечении.

В работе [102] сообщаются результаты корреляционного эксперимента, завершенного в 1976 г. в США. Материал исследования — сплав Fe — 15 Сг — 25 №. Условия облучения приведены в табл. 22 [102]. Сопоставление результатов исследования сплава, облученного различными частицами, позволило сделать следующие выводы. 1. Длительность инкубационного периода сильно зависит от