Дистанционными исполнительными

5. Нестеренко В. Б., Теверковкин Б. Е. Теплообмен в ядерных реакторах с диссоциирующим теплоносителем. Минск: Наука и техника, 1980.

9. Нестеренко В. Б., Колыхай Л. И., Новикова Т. Т., Соловьев В. Н. Расхолаживание газоохлаждаемых ядерных реакторов с диссоциирующим теплоносителем. «Изв. АН БССР», сер. физ.-энерг. наук, 1971, № 3.

7.27. Песляк В. И. Некоторые вопросы теории расчета охлаждающих устройств АЭС с диссоциирующим теплоносителем. Автореферат канд. дисс. Минск, 1977.

Нестеренко В. В., Михалевич А. А., Тверковкин Б. Е. Быстрые реакторы и теплообменные аппараты АЭС с диссоциирующим теплоносителем (методы теплофизического расчета). Мн., «Наука и техника», 1978, 240 с.

В книге изложены методы и алгоритмы теплофизического расчета ядерного реактора на быстрых нейтронах и теплообменных аппаратов атомных электростанций с диссоциирующим теплоносителем. Предлагаемые авторами методы ориентированы на использование ЭВМ и позволяют рассчитывать локальные характеристики тепломассообмена и сопротивления при течении диссоциирующего теплоносителя в каналах реактора и теплообменных аппаратов. Представлены результаты расчетов параметров реактора и теплообменных аппаратов для проектируемых в настоящее время АЭС с диссоциирующим теплоносителем, а также дано экспериментальное обоснование этих результатов.

Разработка АЭС БРИГ-300 является этапом в создании мощных энергоблоков АЭС с реакторами на быстрых нейтронах единичной мощностью 1000—1500 МВт, охлаждаемых газовым диссоциирующим теплоносителем N204 (табл. 1.7).

Основные расчетные характеристики быстрых реакторов БРГД-1000-1500 МВт (эл.) с диссоциирующим теплоносителем

В АЭС с газоохлаждаемыми быстрыми реакторами на N2C>4 главные проблемы заключаются в создании и испытании топливных композиций, совместимых с диссоциирующим теплоносителем, и создании эффективных систем нейтрализации и локализации аварийных выбросов теплоносителя при предельных авариях с разрывами главного контура [1.32, 2.2].

В настоящее время нет экспериментальных данных по теплоотдаче при продольном обтекании диссоциирующим теплоносителем N2C>4 пучка труб. Поэтому остановимся кратко лишь на экспериментальных исследованиях по теплообмену при турбулентном течении N2O4 в обогреваемых трубах, так как эти исследования играют важную роль при обосновании методов теплового расчета реактора.

Регенератор-испаритель в схемах АЭС с диссоциирующим теплоносителем представляет собой рекуперативный теплообменный аппарат, в котором в общем случае имеются три участка, различающиеся фазовым состоянием теплоносителя по холодной стороне: экономайзер-ный (подогрев жидкости до температуры насыщения), испарительный и перегревательный. При давлении теплоносителя по холодной стороне выше критического испарительный участок отсутствует.

Ограниченность водных ресурсов в промышленно развитых районах и высокая стоимость водоподготовки делают весьма актуальной проблему применения воздушного охлаждения для энергетических установок. Сравнительно высокие температуры насыщения в газожидкостных циклах с диссоциирующим теплоносителем {4.39} позволяют проектировать конденсаторы с непосредственным воздушным охлаждением. Как правило, в конденсаторах такого типа конденсация теплоносителя осуществляется внутри вертикальных труб, сребренных со стороны охлаждающего воздуха.

В некоторых следящих приводах, например с дистанционными исполнительными механизмами, положение исполнительного механизма преобразуется в усилие, воздействующее, ,как сигнал обратной связи, на управляющий золотник. В этих системах исходное положение управляющего золотника восстанавливается посредством уравновешивания (компенсации) сил, действующих на него. Точность слежения, а также быстродействие подобных систем (они рассмотрены в гл. IX) существенно ниже, чем у систем с жесткой главной обратной связью.

С ДИСТАНЦИОННЫМИ ИСПОЛНИТЕЛЬНЫМИ

Возможности применения гидравлических следящих приводов для автоматизации различных машин могут быть существенно расширены путем использования приводов с дистанционными исполнительными механизмами.

В соответствии с этим возможно существование большого многообразия схем следящих приводов с дистанционными исполнительными механизмами всех классов и групп. Некоторые из них рассматриваются ниже.

В системах с дистанционными исполнительными механизмами при отсутствии жесткой обратной связи характеристика жесткости, выраженная формулой (916), приобретает условный характер в связи с нестабильностью положения механизма.

Рис. 70. Схемы следящих приводов с дистанционными исполнительными механизмами:

Следует заметить, что группа следящих приводов с дистанционными исполнительными механизмами, выполненных по схеме классов 4, 8 и 9, имеет некоторое преимущество в количестве дистанционных трубопроводов. Оно вытекает из того, что постоянное усилие со стороны неуправляемой полости во всех цилиндрах можно получить подводом общего питания (один дистанционный трубопровод для всех цилиндров).

Общее заключение из рассмотрения приводов с дистанционными исполнительными механизмами и дистанционной передачей силового потока сводится к следующему.

В условиях, не требующих точного положения исполнительного механизма, приводы с дистанционными исполнительными 196

В рассмотренных выше следящих приводах с дистанционными исполнительными механизмами в передаче силового потока (в одном из направлений движения) участвует вспомогательный исполнительный механизм 2 (рис. 69 и 70). Это приводит к понижению жесткости привода, поскольку в передачу силового потока включается дополнительный объем цилиндра 2. Специфическим недостатком подобного привода является также наличие постоянного замкнутого объема масла, заключенного в соединенных между собою полостях цилиндров 2 и 4.

В приводах с дистанционными исполнительными механизмами сохранена жесткая обратная связь, которая осуществляется не только механической, но и гидравлической передачей.