Динамической составляющих

Главный момент Л1> в общем случае складывается также из двух составляющих: во-первых, из динамической составляющей, являющейся результатом ускоренного движения звеньев [см., например,

При равномерном вращении ротора вокруг оси г (рис. 6.11) проекции динамической составляющей определяются следующим образом: X )-\-Хц = Фх, YA+Y/,=

Введем по предложению М. 3. Коловского степень динамической нагружен ности передачи /ь которую определим как отношение амплитуды 1-й гармоники Мил\ динамической составляющей М,,., к амплитуде 1-й гармоники L«/n вынуждающего момента L*0, учитывая уравнение(9.25) :

3. В общем случае базовая операция технологического горения складывается из термической составляющей (нагрев реакционной смеси и процесс экзотермического реагирования) и динамической составляющей, предполагающей приложение к реакционной среде внешнего силового воздействия. Оформление операции технологического горения полностью определяет тип получаемого продукта, его структурное состояние и комплекс эффективных свойств.

При определении ветровой нагрузки на открытые этажерки коэффициенты уменьшения ветрового напора г\ на элементы и аппараты, расположенные за лобовым, следует принимать по табл.3.2 и 3.3. При вычислении динамической составляющей ветровой нагрузки для открытых этажерок с равномерно распределенной

Главный момент М0 в общем случае складывается также из двух составляющих: во-первых, из динамической составляющей, являющейся результатом ускоренного движения звеньев [см., например,

При равномерном вращении ротора вокруг оси z (рис. 6.11) проекции динамической составляющей определяются следующим образом: Хл + Хн = Фх, YA+YB =

Введем по предложению М. 3. Коловского степень динамической нагружен ности передачи /i, которую определим как отношение амплитуды 1-й гармоники МПА\ динамической составляющей Mnv к амплитуде 1-й гармоники L«A\ вынуждающего момента LMV, учитывая уравнение(9.25) :

На рис. 99,6 показан другой случай, называемый виброзащитой амортизируемого объекта, при котором динамические воздействия приложены к основанию в виде его колебаний по закону s(t). Задача амортизации здесь состоит в уменьшении динамической составляющей реакции Q(y, у), передаваемой на амортизируемый объект.

В лопатках турбомашин по сравнению с напряжениями растяжения существенно ограничиваются напряжения изгиба. Это объясняется значительным возрастанием последних за счет появления неучтенной динамической составляющей при колебаниях лопаток.

в виде рядов Фурье, можно получить из этих уравнений выражения для динамических ошибок и для динамической составляющей движущего момента в первом приближении. При этом можно пользоваться методами анализа вынужденных колебаний в цепных системах, известными из теории колебаний. Некоторые из этих методов будут более подробно рассмотрены в гл. III.

Ветровая нагрузка на открытые этажерки должна определяться как сумма статической и динамической составляющих. Для производственных многоэтажных зданий высотой до 40 м учитывается только статическая составляющая ветровой нагрузки. Нормативные значения статической и динамической составляющих ветровой нагрузки для многоэтажных зданий высотой более 40м и для открытых этажерок определяются по п.6 СНиП 2.01.07-85. При этом коэффициент лобового сопротивления ветра Сх принимается 1,4.

Суммарное усилие в сочленении состоит из статической и динамической составляющих:

пропускания — не менее удвоенной максимальной рабочей частоты машины, т. е. не менее 1000 Гц. Сигнал с фильтра поступает на смеситель 26, на который подается также сигнал от генератора 23 опорной частоты. Фильтр 27 выделяет из сигнала смесителя сигнал с частотой, равной сумме (или разности) частот датчика и генератора опорной частоты. Полоса пропускания фильтра 27 не менее удвоенной максимальной рабочей частоты машины. Сигнал на выходе дискриминатора 28 несет информацию о статической и динамической составляющих нагрузки на образец. После фильтра 29 нижних частот сигнал подается на калиброванные делители 30 и 32 напряжения, а после детектора 24 — на калиброванные делители 31 и 33 напряжения. Калиброванные делители позволяют выбирать пределы измерения в отношении 1:2:5.

4. Поступательное перемещение xt> центра тяжести платформы вдоль горизонтальной оси, перпендикулярной оси вращения ротора, и вращательное движение платформы вокруг оси, параллельной оси вращения ротора, имеют сложные квадратичные зависимости от суммарной (статическая + динамическая) неуравновешенности ротора. Фазовые утлы этих перемещений зависят от положения и величины как статической, так и динамической составляющих неуравновешенности ротора.

Фиг. 2. Блок-схема измерительного устройства машины при раздельном определении статической и динамической составляющих дисбаланса ротора

Блок-схема измерительного устройства машины при одновременном раздельном определении статической и динамической составляющих дисбаланса ротора представлена на фиг. 2. На вход усилителя // подается сигнал датчика статической неуравновешенности, который после усиления поступает в измеритель амплитуды Аст и фазометр уст. Сигнал датчика динамической неуравновешенности во входной цепи усилителя / суммируется с сигналом датчика статической неуравновешенности и после усиления суммарного сигнала производится измерение его амплитуды (Адин) и фазы (Ydui*)- Генератор основного напряжения III вырабатывает сигнал, необходимый для работы фазометров \ст и удин. Ротор генератора по углу поворота жестко связан с приводным валом машины. Ю-1

При последовательном определении статической и динамической составляющих дисбаланса ротора усилители, измерители амплитуды и фазы каждого из каналов могут быть объединены и за счет этого количество необходимых деталей, а следовательно, и стоимость измерительного устройства машины могут быть значительно снижены.

В табл. 1 приводятся дисбалансы, измеренные в крайних плоскостях коррекции, и дисбалансы, предназначенные для раздельной компенсации статической и динамической составляющих суммарной неуравновешенности в трех плоскостях коррекции.

Влияние зазоров в подшипниках. При исследовании балансировочной машины с двумя неподвижными опорами было установлено [1], что динамическая составляющая неуравновешенности вызывает горизонтальные угловые повороты оси ротора в зазорах подшипников и создает (при гироскопическом эффекте) дополнительную динамическую пару сил, действующую в вертикальном направлении. В то же время статическая составляющая неуравновешенности (при условии силовой симметрии) вызывает параллельное перемещение оси ротора, которое не связано с гироскопическим эффектом и появлением дополнительных динамических давлений. Изменение соотношения динамических давлений в вертикальном направлении от статической и динамической составляющих неуравновешенности, зависящее от зазоров в подшипниках, приводит к нарушению настройки балансировочной машины при 258

Рис. 1. Расположение статической и динамической составляющих центробежной силы

В качестве регистраторов статической и динамической составляющих зазоров могут использоваться электронные автоматические потенциометры ЭПП-09МЗ и светолучевой осциллограф Н-105.