Диапазона регулирования

Температурное состояние в области испарения и ее протяженность рассчитывались при средней интенсивности объемного теплообмена /zvl = = 3 • 108 Вт/ (м3 • К). Для исследованного диапазона параметров это дает максимальную относительную протяженность этой области k -I =0,03, которая и использовалась в расчетах. Сравнение расчетных и экспериментальных данных по распределению температуры пористого металла показывает их хорошее совпадение в области испарения. Отсюда следует, что средняя интенсивность объемного теплообмена в ней по крайней мере не меньше величины йу1 = 3 • 108 Вт/ (м3 • К) (что соответствует ее качественной оценке, выполненной ранее), а при исследованном уровне плотностей внешнего теплового потока до q — 2,3 • 106 Вт/м2 протяженность области испарения мала и эту зону можно принять в виде поверхности фазового превращения.

Такая численная оценка N рекомендуется для всех рассмотренных в работе жидкостей с любым начальным паросодержанием* В работе [44] приведены сопоставления результатов экспериментов (истечения криогенных жидкостей, пароводяных смесей„ насыщенной и недогретой до насыщения воды) различных авторов с расчетными данными, выполненными с использованием предложенной эмпирической зависимости. В результате сопоставления сделан вывод о ее достаточной пригодности. Естественно, однако, что предложенная зависимость без предварительной проверки не может быть распространена за рамки исследованного диапазона параметров. Действительно, даже там,. где совпадение считается наиболее благоприятным (рис. 1.14),, отчетливо видно, что характер распределения эксперименталь-

Описанный выше характер развития кризисных явлений при истечении вскипающей воды через относительно длинный канал справедлив для всего испытанного диапазона параметров. Необходимо отметить, что при неизменном начальном давлении кризис расхода наступает тем раньше и при тем более высоких значениях е, чем выше начальная температура воды (т. е. чем меньше недогрев Д/а)..

Для более широкого диапазона параметров можно воспользоваться формулой (табл. 5.1)

Диапазон применения формулы: р = 5 4- 20 МПа, pay = 500 -~ 5000 кг/(м2-с1; Ata = 0 ~ 75 К- Для другого диапазона параметров может быть использована формула

Формулы (8.7) и (8.8) справедливы для следующего диапазона параметров: Re = 2-10* Ч- 8-Ю5; Рг = 0,85 4- 55; р^/р/ = 0,09 -г- 1,0; Cp/cpf = 0,02 4- 4; Я= 2,3-104 4- 2,6- 10е Вт/м2; л = р/рк = 1,01 4- 1,33; 7УТт = 1,0 -г- 1,2; Г„,/Гт = 0,6 -г- 2,6; lid > 15.

В течение ряда лет проводились экспериментальные исследования процессов теплоотдачи в условиях закризисного теплообмена и повторного смачивания в трубах как для всего диапазона параметров аварийного охлаждения реакторов ВВЭР, так и для характерных режимов охлаждения реакторов [21]. Еще в начале 70-х годов США была осуществлена экспериментальная программа FLECHT по исследованию процессов теплообмена в условиях повторного смачивания на полномасштабных сборках водо-водяных реакторов с имитаторами твэлов и разработаны рекомендации, требующие весьма громоздких расчетов. Сложности, связанные с методикой проведения опытов в сборках твэлов и обработкой экспериментальных данных, не позволили разработать приемлемые модели процессов теплообмена в условиях повторного смачивания. Затем были осуществлены исследования в гладких трубах, на основе которых созданы расчетные модели процессов теплоотвода в условиях повторного смачивания.

Предположим, что первая стадия оценки уже производилась при закупке оборудования. Тогда имеют место новые альтернативы ДгД^ (граф аналогичен рисунку 7), а ?Х52 отсутствуют. Дг означает, что диапазон параметров новых деталей, подлежащих обработке при новом технологическом процессе, отличается от диапазона параметров ранее обрабатывавшихся деталей. Д2 означает, что диапазон параметров новых деталей не отличается от диапазона параметров прежних деталей.

Упрощенный метод расчета форсуночных камер [40] также относится к методам, использующим коэффициенты эффективности. Согласно этому методу сначала по критериальной зависимости вычисляют приведенный коэффициент энтальпийной эффективности камеры орошения и по начальным параметрам сред определяют конечную энтальпию воздуха. Затем также по критериальной зависимости вычисляют коэффициент адиабатной эффективности камеры орошения и определяют конечную температуру воздуха по сухому термометру. Остальные параметры вычисляются по балансным уравнениям теплоты и массы. Упрощенный метод имеет преимущество перед методом Карписа в том, что использует для разных вариантов одни и те же формулы расчета камер орошения серийных центральных кондиционеров для всего диапазона параметров воздуха и воды в любых процессах кондиционирования воздуха.

В отличие от известного соотношения Льюиса, также полученного на основе аналогии процессов тепло- и массообмена, уравнение (2-39) свободно от коэффициентов переноса теплоты и массы и поэтому не зависит от способа определения поверхности контакта и скорости движения сред, диапазона параметров и направленности процессов, типа контактных аппаратов и схемы движения газа и жидкости. Уравнение (2-39) впервые устанавливает функциональную связь непосредственно между потенциалами переноса во взаимосвязанных процессах тепло- и массообмена, определяет эти потенциалы и их сочетание в виде равенства относительных движущих сил, характеризующих интенсивность процессов и тем самым вскрывает физическую сущность их аналогии. Таким образом, установленная закономерность позволяет перейти к более общим представлениям, лучше понять природу процессов тепло- и массообмена, пути и способы их интенсификации и управления ими, заменить физическое моделирование математическим, является простым и удобным средством для исследования и расчета тепло- и массообмена.

Для сокращения времени решения на ЭЦВМ была выбрана экономичная для условий данной задачи эйлерово-лагранжева система координат и выполнены экспериментальные исследования на ЭЦВМ, связанные с выбором оптимальных шагов по пространственной координате и по времени для диапазона параметров и частот возмущений, имеющих место в котельных агрегатах. Кроме того, были исследованы различные формы конечноразно-стной аппроксимации и влияние вариаций экспериментальных зависимостей на граничный массовый расход.

поток Фд, вызывая торможение или ускорение вращения электродвигателя для восстановления режима. Резистор На служит для расширения диапазона регулирования. Скорость сварки в автоматах АДС в процессе сварки не регулируется и остается постоянной.

-Г-----иия диапазона регулирования применяют

Плазменная обработка получила широкое распространение вследствие высокой температуры плазмы (~104 К), большого диапазона регулирования мощности и возможности сосредоточения потока плазмы на обрабатываемой заготовке; при этом эффекты плазменной обработки достигаются как тепловым, так и механическим действием плазмы.

делах диапазона регулирования (обычно 0,5—1 мм) не оказывает влияния на работу деталей, сопряженных с валом. "

С целью увеличения диапазона регулирования применяют разрезные втулки или увеличивают упругость втулки с помощью радиальных прорезей (вид в].

Для одноступенчатых вариаторов преимущественные значения Д=3...6. С увеличением диапазона регулирования снижается к. п. д. вариатора.

Фрикционное колесо Д4 соединено с колесом / дифференциала через коническую передачу с передаточным отношением, равным единице, а колесо Дз — непосредственно с колесом 3. Соединение бесступенчатой передачи с дифференциалом имеет целью увеличение диапазона регулирования скоростей, под которым понимается отношение модулей максимального передаточного отношения к минимальному. Диапазон регулирования обозначается буквой 8 с индексами соответствующего передаточного отношения. Например, для бесступенчатой передачи, состоящей из колес 3 и 4.

Назовем коэффициентом увеличения диапазонов А отношение диапазона регулирования всей передачи к диапазону регулирования бесступенчатой передачи. В нашем случае

КОРОБКА ПЕРЕДАЧ — многозвенный механизм, в к-ром ступенчатое изменение передаточного отношения осуществляется при переключении зубчатых передач, размещ. в отдельном корпусе (коробке) или в общем корпусе с др. механизмами. К. п., предназначенная для изменения частоты вращения ведомого вала при пост, частоте вращения ведущего, наз. также коробкой скоростей, напр, в приводе главного движения резания металлореж. станков. К. п., предназнач. для изменения подачи в металлореж. станках, наз. коробкой подач. К. п. широко применяются в приводах ведущих колёс автомобилей и др. трансп. средств, работающих от двигателей внутр. сгорания. Конструкция К. п. зависит от её назначения, способа переключения передач и технич. хар-ки машины или станка: передаваемой мощности, быстроходности, числа скоростей (до 48), диапазона регулирования. Для ускорительных передач передаточное отношение обычно принимают не менее '/2, для замедляющих — не более 4; число передач между двумя валами не более 6—8. По способу переключения передач различают: К. п. со скользящими зубчатыми блоками (с кулачковыми и зубчатыми муфтами); К. п., имеющие зубчатые муфты с синхронизаторами; К. п. с фрикц. муфтами и тормозами; К. п. с муфтами свободного хода.

Фрикционное колесо Д4 соединено с колесом 1 дифференциала через коническую передачу с передаточным отношением, равным единице, а колесо Дз — непосредственно с колесом 3. Соединение бесступенчатой передачи с дифференциалом может иметь две цели: 1) увеличение диапазона регулирования скоростей и 2) уменьшение мощности бесступенчатой передачи по сравнению с мощностью всей передачи. Условимся называть диапазоном регулирования отношение

Назовем коэффициентом увеличения диапазонов А отношение диапазона регулирования всей передачи к диапазону регулирования бесступенчатой передачи. В нашем случае