Давлениях теплоэнергетика

3. Гидравлическими испытаниями. В тех случаях, когда сварочные швы должны обладать герметичностью при более значительных внутренних давлениях, применяются гидравлические испытания герметичности. Так, например, при испытании сварных воздушных

Болты применяются для соединения фланцев при условном давлении не более 2,5 ЛШа, при более высоких давлениях применяются шпильки. Шпильки и гайки во избежание схватывания металла деталей изготовляются из сталей разной твердости — шпильки должны быть изготовлены из стали более твердой, чем сталь гайки, на 20— 30 ед. НВ. Шпильки и гайки, предназначенные для главных трубопроводов, а также изготовленные из легированных сталей, должны иметь сертификат (паспорт) и маркировку.

Поршни и плунжеры. При высоких давлениях применяются почти исключительно плунжеры, имеющие наружное уплотнение. Материалом для тела поршня служит обычно чугун. В качестве уплотнителей применяют металл, кожу или резину. Поршень может быть пришлифован к цилиндру (фиг. 97). Длина поршня равна 0,8 D-т- D. Такие поршни применяются в небольших насосах для вязких жидкостей (масел).

Для загрязнённых жидкостей при небольших давлениях применяются резиновые пластинчатые клапаны (фиг. 10Э). Резиновый клапан /, поднимаясь, прижимается к упору 2; при обратном ходе упругость резины прижимает его к седлу, которое делается с большим количеством рёбер, образующих решётку, во избежание прогиба резиновой пластины. Макси-

В качестве запорных органов в компрессорах применяют нормальные задвижки для давления до 16 am с поступательным („Лудло") или вращательным („Москва") движением шпинделя и вентили для давлений до 250 am. При более высоких давлениях применяются вентили особого типа (см. ЭСМ, т. 2, гл. XI).

лишь при не сильном разбрызгивании, манжетные уплотнения хорошо работают в условиях масляного тумана, но требуют тщательно разработанной конструкции при полном погружении в масло; для работы в погруженном состоянии, особенно при высоких давлениях, применяются механические уплотнения.

Износостойкость. Материалы уплотнения должны переносить все напряжения и деформации, возникающие при работе. Жидкость на уплотнительных поверхностях должна обладать хорошими смазочными свойствами при рабочих скоростях, температуре и давлении. При плохой смазке торцовых поверхностей и повышенных давлениях применяются разгруженные уплотнения.

Значительно меньшее усилие требуется для открывания пробковых кранов с цилиндрической пробкой (фиг. XVI. 5). • - - • — — — — - •-• Вентили из винипласта используются при давлениях до б кГ/см*. При больших давлениях применяются стальные или чугунные корпусы вентилей, футерованные твердым полихлорвинилом.

При более высоких температурах и давлениях применяются легированные стали. При температуре до 450°С без ограничения давления используются шпильки и болты из сталей ЗОХМ, ЗОХМА и 35ХМ; эти же стали применяются для изготовления гаек, работающих при температуре до Э10°С,

Материал для элементов соединений — стали марки 35, 45, нержавеющая 1Х18Н9Т; при низких давлениях применяются также алюминиевые

Оловянистые бронзы. Для подшипников при больших удельных давлениях применяются бронзы. Вследствие большого температурного интервала между началом и концом затвердевания оловяни-стые бронзы подвержены сильной дендритной ликвации. Структура подшипниковой оловянистой бронзы (см. фиг. 269, а) состоит из темных и мягких овальных дендритов а-твердого .раствора, бога-

50. Дорощук В. Е., Нигматулин Б. И. Кризис теплообмена второго рода в вертикальной трубе при невысоких давлениях. — Теплоэнергетика, 1971, № 3, с. 79—80.

135. Поварнин П. И., Семенов С. Т. Исследование кризиса кипения при течении недогретой воды в трубах малых диаметров при высоких давлениях. — Теплоэнергетика, 1960, № i, c. 79—85.

.30. Мальцев Б. К-, Хлесткий Д.* А., Келлер В. Д. Экспериментальное исследование истечения насыщенной и недогретой воды при высоких давлениях..— «Теплоэнергетика», 1972, № 6, с.. 79.

13] Чакрыгин В. Г., Локшин В. А. Температурный режим работы горизотальных парообразующих труб при сверхвысоких и сверхкритических давлениях. — Теплоэнергетика, 1957, № 9. [14] Локшин В. А., Семеновкер И. Е., В и х р е в Ю. В. Температурный режим парогенерирующих труб. — Тр. ЦКТИ, 1965, вып. 53.

[19] Пржиялковский М. М., Петрова И. Н. Гидравлическое сопротивление труб при подъемном движении пароводяной смеси с большими скоростями при высоком и сверхвысоком давлениях. — Теплоэнергетика, 1961, № 6.

[29] Д е е в В. И., Гусев В. В., Дубровский Г. П. Исследование механизма кипения воды при пониженных давлениях. —Теплоэнергетика, 1965, № 8, с. 73.

9. Поварнин П. И., Семенов С. Т., Исследование кризиса кипения при течении недогретой воды в трубках малых диаметров при высоких давлениях, «Теплоэнергетика», 1960, № 5.

котлов при сверхкритических давлениях. — «Теплоэнергетика», 1968, № 11, с. 16—21.

22. Керимов А. М., Агаев Н. А., Абас^аде А. А. Экспериментальное исследование вязкости воды при температурах 100—275° и высоких давлениях.— Теплоэнергетика, 1969, № И, с. 87.

25. Ривкин С. Л., Левин А. Я-, Израилевский Л. Б. Экспериментальное исследование вязкости воды при температурах от 250 до 375° С и давлениях до 500 бар.— Теплоэнергетика, 1970, № 11, с. 79.

28. Тимрот Д. Л., Середницкая М. А., Беспалов М. С. Экспериментальное исследование вязкости водяного пара при температурах от 50 до 500° С и давлениях от 0,006 до 1,5 бар.—Теплоэнергетика, 1973, № 8 с. 78.