Диапазонах изменения

Рабочие диапазоны температур (° С) резисторов типов: МГП от —40 до +55; СП в зависимости от группы: от —65 до +125 (I), от —65 до + 100 (И), от —40 до +70 (III); УЛИ, ОМЛТ, МЛТ, МУН от—60 до + 125; ВС от —60 до +100; МТ от —60 до +200; КВМ, КЛМ, КИМ от —60 до +(70-*-125) в зависимости от типа и номинала; ТВО, ПЭ, ПЭВ, ПЭВР от —60 до +155.

Рабочие диапазоны температур (° С) резисторов типов: МГП от —40 до +55; СП в зависимости от группы: от —65 до +125 (1), от —65 до + 100 (II),' от —40 до +70 (III); УЛИ, ОМЛТ, МЛТ, МУН от—СО до + 125; ВС от —60 до +100; МТ от —60 до +200; КВМ, КЛМ, КИМ от —60 до + (70-> 125) в зависимости от типа и номинала; ТВО, ПЭ, ПЭВ, ПЭВР от —60 до +155.

Рабочие диапазоны температур, К:

Ряд общих закономерностей сопротивления неизотермической (в том числе термической) малоцикловой усталости может быть проиллюстрирован на примере контрастных по прочности и пластичности конструкционных жаропрочных сплавов ЭП-693ВД (ХН73МБТЮВД) и ЭП-220 (ХН51ВМТЮФР), для которых приняты рабочие диапазоны температур: 473 ^ 1133К 473 ^ 1203 К соответ-

10Х1Ш20Т20 и литейного соответственно выбраны следующие диапазоны температур, °С: 200 ... 860, 200 ... 930, 200 ... 800, 100 ... 650, 200... 1000.

Если первое граничное условие (в глубине неразложившегося материала, т.е. при z/->oo, /i-Я)) для уравнения (9-11) не вызывает сомнений, то второе, на внешней поверхности, требует некоторых пояснений. В процессе нестационарного нагрева величина h может принимать любое из значений в пределах от 0 до Г. Если, однако, учесть, что диапазоны температур, в которых происходят плавление и разложение, отличаются, то можно принять, что

Рис. 1Z.4 ПРИМЕЧАНИЕ: указанные диапазоны температур справедливы и в случае использования R134a.

10Х11Н20Т20 и литейного соответственно выбраны следующие диапазоны температур, °С: 200 ... 860, 200 ... 930, 200 ... 800, 100 ... 650, 200... 1000.

В натурной тензометрии квазистатических и повторно-статических деформаций для однократного или нескольких циклов нагру-жений используют средства и приемы, отработанные для измерения статических деформаций. Определяющим признаком при классификации тензорезисторов для измерений статических деформаций является прежде всего температура. Условно можно выделить следующие характерные диапазоны температур: пониженные и умеренные (—60 ... 70°С), при которых работают химические аппараты, баллоны высокого давления, сосуды, магистральные трубопроводы [15]; повышенные (св. 250 ... 400" С), характерные для работы деталей водо-водяных атомных реакторов [25], элементов планера сверхзвукового самолета [92]; высокие (св. 600 ... 1200° С), свойственные элементам тепловой энергетики при сверхкритических параметрах пара [33, 39], деталям горячего тракта судовых и авиационных ;[40] газотурбинных двигателей и др.

Термопары из неблагородных металлов, используемые для измерения более низких температур, составляют большую часть всех применяемых термопар. К нормированным относятся медь - константан (-250...+400° С); железо - константан (-250...+700° С); хромель-алюмелъ (-200...+1300° С). Наиболее распространены хромель-алюмеливые термопары, достаточно точные и устойчивые, со сравнительно линейной характеристикой. Однако они развивают меньшую термоЭДС, чем медь - константановые и железо - константановые термопары, и имеют ограниченное время использования при высоких температурах ввиду окисления при температуре выше 600° С. Приведенные диапазоны температур эксплуатации даны для воздушной среды. Для инертной среды используют термопары из других материалов, например, вольфрам-рениевые (выше 2000° С).

Термоциклирование проводят с учетом системы интеграции используемых элементов РЭА, сложности узлов, приборов, систем, распределения отказов в зависимости от видов, дефектов, экономических аспектов и т.д. Общими при решении этой задачи являются следующие соображения: - чем сложнее и ответственнее аппаратура, тем для больших градаций целесообразно проведение термоциклирования; - наиболее экономически целесообразным является выявление потенциальных дефектов на уровне элементов; - чем выше степень интеграции элементов РЭА, тем целесообразнее их термоцик-лирование до монтажа в аппарутуру; - жесткость термоциклирования уменьшается по мере перехода к более сложным устройствам аппаратуры, т.е. наиболее широкие диапазоны температур, наибольшее число термоциклов, наибольшие скорости изменения температуры относятся к элементам. Практическому применению термоциклирования для выявления потенциальных дефектов должно предшествовать детальное обследование элементов, в процессе которого устраняются причины возможного снижения их термостойкости {термоустойчивости). Попытки применения термоциклирования без выполнения этого требования, как правило, приводят к отрицательным результатам. Отсюда вывод - что методики термоциклирования элементов РЭА в обязательном порядке должны быть согласованы с разработчиками и изготовителями элементных средств и совместно апробированы.

Рабочие диапазоны температур (° С) резисторов типов: МГП от —40 до +55; СП в зависимости от группы: от —65 до +125 (I), от —65 до + 100 (II), от —40 до +70 (III); УЛИ, ОМЛТ, МЛТ, МУН от—60 до + 125; ВС от —60 до +100; МТ от —60 до +200; КВМ, КЛМ, КИМ от —60 до +(70-т-125) в зависимости от типа и номинала; ТВО, ПЭ, ПЭВ, ПЭВР от —60 до +155.

1. Использование исходного расписания в условиях нестабильности параметров управляемого процесса допустимо только при малых диапазонах изменения этих параметров. Как следует из табл. 2.7, при отклонениях параметров от номинальных значений более чем на 20.. .30 % предпочтительнее использовать управление процессом по предварительно рассчитанной квазиоптимальной хромосоме. Однако при существенных изменениях условий протекания процесса использование исходной хромосомы малоэффективно, о чем свидетельствуют данные табл. 2.8, а использование исходного расписания вообще неприемлемо.

диапазонах изменения т и gs, когда комплекс

Сопоставление зависимости (8.19) с опытными данными по теплоотдаче яри вынужденном движении пароводяного потока в трупах и каналах показывает, IHTO разброс основной массы точек опытных данных относительно расчетной кривой составляет ±25%. Зависимость (8.19) справедлива для докризисных режимов теплообмена и подтверждена опытными данными в следующих диапазонах изменения режимных параметров: р—0,2-^17 МПа, <7=0,8-105-!-6-106 Вт/м2, о>см='1-^300м/с.

минеральные масла. Наиболее перспективными жидкостями в передачах являются так называемые силиконы, представляющие собой кремнийорганические соединения, застывающие при низкой температуре (до —70° С) и обладающие вязкостью, малоизменяющейся в широких диапазонах изменения температуры.

Этот метод позволяет проводить испытания на одних и тех же образцах. Однако он не удобен тем, что разница между первой н второй нагрузкой очень велика (в 100 раз), что создает неудобства в экспериментах, поскольку нагружающие и измерительные устройства должны работать в шир'оких диапазонах изменения параметров нагружения.

Первые типы моделей, как правило, привязаны к конкретной конструкции аппарата и виду сырья. В /60/ с использованием метода планирования эксперимента были построены формализованные уравнения для описания гранулометрических характеристик, где экспериментальным путем устанавливались коэффициенты регрессии. Хотя такие модели позволяют решать вопросы оптимизации конкретного процесса разрушения в заданных диапазонах изменения варьируемых факторов, но не позволяют решать общие задачи.

Благодаря такой конструкции форсунка удовлетворительно работает в диапазонах изменения расхода топлива от 25 до 100% и легко поддается автоматизации регулирования. Давление в форсунке должно составлять около 20 ати и во всяком случае не ниже 15 ати. Форсунка требует применения тонкого фильтра; некоторые детали ее (распыли-вающее сопло, цилиндр с тангенциальными каналами, регулирующий поршень с уплотняющими кольцами) должны быть обработаны с высокой точностью.

При довольно ограниченной оперативной памяти ЭВМ использование подробных таблиц в полном объеме при расчетах на вычислительных машинах неэффективно, так как при больших диапазонах изменения параметров приходится многократно обращаться к внешней памяти для считывания отдельных частей таблиц. Сокращение объема таблиц (сжатие таблиц), замена табличной функции несложным аналитическим выражением — уравнением состояния позволяют во многих случаях резко ускорить расчеты на ЭВМ. Сжатие таблицы можно осуществить путем хранения в запоминающем устройстве таких опорных табличных значений (узловых точек), промежуточные значения между которыми с достаточной точностью определяются интерполяционными полиномами невысокого порядка. Во многих случаях удается обширные области таблиц заменить аналитическим зависимостями. Уравнения состояния должны описывать экспериментальные значения теплофизических свойств в пределах погрешностей эксперимента и быть термодинамически согласованными. Во многих случаях применение известных уравнений состояний позволяет эффективно определять на ЭВМ свойства теплоносителей и рабочих веществ в довольно широком диапазоне изменений температур и давлений.

При построении многофакторных моделей технологических процессов исследование форм связи затруднительно, и поэтому естественно в этих случаях обратиться к линейной зависимости. Линейные модели просты и требуют относительно меньшего объема вычислений, а методика их решения доступнее и разработана глубже. Криволинейную зависимость часто можно заменять прямолинейной, потому что, как известно, при сравнительно небольших диапазонах изменения аргументов любую кривую в первом приближении всегда можно с некоторой погрешностью представить в виде прямой. Кривая линия может быть с той или иной степенью точности заменена ломаной, т. е. опять-таки сведена к линейной форме.

Эксперименты проведены в трубах диаметром d = 5,39 ... ... 42,8 мм в следующих диапазонах изменения-параметров: для газа — Ren = 6-Ю3 ... 6-Ю5; температурный фактор ТС/ТП = 0,3 ... 1,7; скорость изменения температуры стенки ЭТуЭг = -550 ... 700 К/с и расхода dG/dr - —0,024 ... ... 0,007 кг/с2; для жидкости — Ren = 5-Ю3 ... 105 ; Ргп = = 2 ... 12; Ргп/Ргс = 1 ... 3,7; ЭГс/Эт = -120 ... 318 К/с; dG/dr = -0,4 ... 0,5 кг/с2 .

В исследованных диапазонах изменения параметров отношение нестационарного коэффициента теплоотдачи к соответствующему квазистационарному значению Ка = Nu/NuKC изменялось в пределах 0,4 ... 3,5.