Диаметром поперечного

Исследование направляющих карусельного станка --- стенда с диаметром планшайбы 3 м — показало, что устройство нескольких клинообразующих скосов с углом 1/1750 позволило воспринять всю массу планшайбы и изделия и избавиться от заеданий.

Карусельные с диаметром планшайбы до 4500 мм, расточные с диаметром шпинделя до 100 мм, продольно-строгальные и продольно-фрезерные с длиной стола до 3000 мм

Карусельные с диаметром планшайбы свыше 4500 мм, расточные с диаметром шпинделя свыше 100 мм, продольно-строгальные и продольно-фрезерные с длиной стола свыше 3000 мм

Так, например, механический цех современного машиностроительного завода располагает оборудованием самого различного характера и производительности. В каждом случае, если мы говорим о работе станка в течение часа, суток, года, то мы должны точно представить, о каком станке идет речь. Одно дело — час работы простого настольного сверлильного станка, другое дело — час работы многошпиндельного сверлильного станка, сверлящего за раз сотни отверстий. Одно дело — час работы обычного токарного станка, другое дело — час работы карусельного станка с диаметром планшайбы в несколько метров. Наконец, если сравнить различные станки даже одной мощности, например, строгальный и фрезерный, то, очевидно, час работы одного и другого может привести к разным результатам.

В качестве стенда для исследования в аналогичных условиях поворотных устройств разных типов был выбран унифицированный поворотный стол с наиболее распространенным диаметром планшайбы (D = 900 мм). На этом стенде, который использовался вначале как переналаживаемый, а затем и как перестраиваемый, исследовались следующие механизмы поворота: аксиальные с внешним зацеплением, числом пазов креста 2К = 5 и 6, с одной и двумя цевками; дезаксиальные мальтийские с внешним зацеплением; кулисные с внутренним зацеплением; мальтийские с внешним зацеплением с криволинейными пазами; кантователь с приводом рейки от пнев-

Таким образом, быстродействие здесь рассматривается совместно с нагрузочной способностью, которая ограничена величиной коэффициента х < 1. Например, для механизма / (табл. 23) при % = 1 (практически применяются более строгие ограничения) величина момента инерции планшайбы не может превышать 5,6 кгс-м-с2,вто время как для агрегатных станков с поворотными столами такого типа величина ff может достигать нескольких десятков кгс- м- с2. Для этих условий потребовалось бы применение пневмоцилиндра cd= 300 мм, что обычно неприемлемо для столов с диаметром планшайбы D = 1 м по габаритным соображениям. С помощью данных, полученных при моделировании, могут быть с достаточной точностью рассчитаны ограничения, накладываемые критериями нагрузочной способности и геометрическими критериями, которые определяют границы преимущественного применения пневматического и гидравлического приводов.

Следует иметь в виду, что обработка тяжелых деталей обыкновенно производится с пониженным числом оборотов. Расчеты, проведенные инженером Жужгиным, показали, что для одного из рассматриваемых карусельных станков с диаметром планшайбы 4 м

Внедрение данного станка дало возможность разгрузить крупнейший карусельный станок с диаметром планшайбы 7000 мм, сократить время переброски детали из цеха в цех, цикл механической обработки рельса на 4 суток и что при наличии большой перегрузки кранов имело исключительное значение.

Такой подъем можно производить только на крупных карусельных станках с большим диаметром планшайбы. Для разгрузки этих станков была запроектирована и изготовлена дифференциальная борштанга для точения конусов. Приводом для вращения этойбор-

Токарные карусельные станки для обработки днищ и фланцев применяются двух-супортные (для одновременной обработки кромок и уплотнительных плоскостей лазов или обеих кромок фланцев), с диаметром планшайбы, допускающим обработку днищ и фланцев максимального диаметра (до 3600 мм).

При модернизации одностоечных карусельных станков с небольшим диаметром планшайбы можно заменить направляющие скольжения шпиндельными подшипниками качения, которые приняты станкостроительной промышленностью при выпуске новых моделей скоростных одностоечных карусельных станков.

Вследствие этого сила тока высокоскоростных ионов, получаемого этим косвенным способом, сравнима с силами токов, обычно получаемых методами прямого ускорения с применением высокого напряжения. Более того, фокусирующее действие приводит к образованию очень узких ионных пучков (с диаметром поперечного сечения менее 1 мм), являющихся идеальными для экспериментального изучения процессов межатомных столкновений. Гораздо меньшее значение имеет вторая особенность метода, заключающаяся в применении простого и весьма эффективного способа корректировки магнитного поля вдоль траектории ионов. Это дает возможность легко добиться эффективной работы прибора с очень высоким коэффициентом усиления (т. е. отношением конечного эквивалентного напряжения ускоренных ионов к приложенному напряжению). Вследствие изложенного описываемый метод уже на его нынешней стадии развития представляет собой высоконадежный и экспериментально удобный способ получения высокоскоростных ионов, требующий относительно скромного лабораторного оснащения. Более того, проведенные опыты показывают, что этот косвенный метод многократного ускорения уже сейчас создает реальную возможность для получения в лабораторных условиях протонов с кинетическими энергиями свыше 107 эВ. С этой целью в нашей лаборатории монтируется магнит с площадками полюсов диаметром 114 см.

Кольца круглого, прямоугольного, х-образного поперечного сечения применяются для герметизации подвижных и неподвижных соединений. Указанные уплотнители работают надежно при давлениях до 10 МПа, но при использовании защитных шайб они могут выдерживать и большие давления. Кольца круглого сечения применяются с наружным диаметром от 1 до 3000 мм и диаметром поперечного сечения от 1 до 30 мм, однако наибольшее распространение кольца получили dn=20—160 мм и диаметром сечения 2,5—6 мм.

в особенности цилиндрических с диаметром поперечного сечения не более 60 мм, произ-

поры и включения с диаметром поперечного сечения менее удвоенной чувствительности метода;

; 2. Условия, при которых может возникнуть спиральное закру-! чивание кольца: большая длина канавки по сравнению с диаметром ! поперечного сечения; трещина на поверхности кольца; неправиль-: ная вулканизация резины: закусывание кольца (из-за выдавливания), или «дыхание»; острые края более твердых кожаных подкладных колец, острые края канавки; натяжение кольца под

Расчеты колец и канавок. В гидросистемах машин в основном применяют прямоугольные канавки (см. рис. 5157), размеры которых должны быть выбраны таким образом, чтобы при наихудшем сочетании отклонений в размерах сопря-гаемых деталей было бы монтажное сжатие кольца. Глубина канавки, в которую помещают кольцо, вместе с зазором между уплотняемыми поверхностями должна быть меньше диаметра d поперечного сечения свободного кольца на величину k, определяющую величину предварительного сжатия кольца. Для подвижных соединений с кольцами диаметром поперечного сечения до 2 мм величина k должна быть приблизительно равна 10% диаметра сечения и 10—6% диаметра — для колец с диаметром 2—6 мм. Для уплотнений неподвижных соединений предварительное сжатие может быть увеличено, в соответствии с чем величина k может, если это допускается условиями монтажа, составлять 15—20% диаметра поперечного сечения кольца.

Согласно литературным зарубежным данным эти кольца выпускаются с диаметром поперечного сечения от 0,9 до 12,7 мм и наружным диаметром от 6,3 до 1000 мм; для специальных целей изготовляются кольца с наружным диаметром до 3800 мм. Толщина стенки обычно от 0,12 до 0,5 мм; применяются также кольца с толщиной стенки 1 мм.

Особенность круглых резиновых колец состоит в том, что они создают высокую удельную нагрузку на уплотняемую поверхность, значительно превосходящую нагрузку на уплотни-тельную кромку, например, у манжет. Сила, с которой кромка манжеты прижимается к поверхности уплотняемого вала, составляет от 0,9 до 1,2 н/см, а у круглых колец из резины В-14 с диаметром поперечного сечения 3,6 мм при сжатии 14% —20— 25 н/см. В 20 раз более высокое давление на контактную поверхность обеспечивает высокую герметичность уплотнения, но сопровождается значительными потерями на трение. Высокая герметичность уплотнений с резиновыми кольцами затрудняет смазку поверхности контакта. Особенно затруднена смазка при уплотнении валов, так как в этом случае нет осевых перемещений и смазка в зону трения принудительно не поступает. Плохая смазка поверхности трения в сочетании с высокой скоростью скольжения и большим нормальным давлением приводит к перегреву колец. В связи с этим круглые кольца, если они установлены под прямым углом к уплотняемой поверхности, могут длительно работать либо при очень малых скоростях скольжения, либо при сжатии диаметра поперечного сечения не более чем на 5—6%. Однако малое сжатие требует применения жестких допусков на изготовление деталей уплотнительного узла; при этом не гарантируется герметичность при пониженных температурах.

Характер истечения в этом случае показан на рис. 6.1, б. Частицы жидкости приближаются к отверстию из всего близлежащего объема, двигаясь по различным траекториям. Некоторые из них при попадании в отверстие должны изменить направление своего движения на 90°. Так как каждая частица имеет массу, то мгновенно изменить направление своего движения она не может. Следствием этого является сжатие струи жидкости при истечении. Процесс сжатия струи практически завершается на расстоянии, равном примерно одному диаметру отверстия, и после этого струя приобретает цилиндрическую форму с диаметром поперечного сечения dc. Точно такими же будут условия истечения, если отверстие выполнено в толстой стенке со снятием фаски с внешней стороны.

Интерпретация эффективного коэффициента концентрации напряжений в испытаниях на изгиб. При определении уточненных значений эффективного коэффициента концентрации для образцов, испытывающих изгиб, возникают серьезные затруднения, они связаны с масштабным фактором, проявляющимся для гладких образцов, как описано в разд. 2.6 и 3.5. Здесь надо условиться, какое из значений предела выносливости для гладких образцов надо принять за основу: либо значение, которое относится к малым образцам с тем же диаметром поперечного сечения, что и у образцов с концентрацией напряжений в зоне концентратора, либо значение, относящееся к образцам полного диаметра. Первый метод приводит к слегка завышенному эффективному коэффициенту концентрации, причем иногда он оказывается больше теоретического коэффициента; по второму же методу получается несколько уменьшенный эффективный коэффициент концентрации, который в образце с плавным вырезом может оказаться меньше единицы. Такие результаты не являются вполне ясными и потому предпочтительнее вести испытания не на изгиб, а на осевую нагрузку. При определении чувствительности к концентрации напряжений правильнее было бы сопоставлять результаты с некоторым стандартным параметром;