Диаграмме предельных

Вычислив гибкость стержня и отложив ее на диаграмме, построенной для его материала, определим, на какой участок диаграммы приходится Я и в зависимости от этого в случае необходимости произведем расчет на устойчивость по нужной формуле.

Влияние рН коррозионной среды. В каждом конкретном случае за вероятным коррозионным поведением того или иного металла в зависимости от рН среды можно проследить по соответствующей диаграмме, построенной в координатах равновесный потенциал — рН при обычной температуре (диаграммы Пурбэ). Диаграмма Пурбэ позволяет однозначно определить область коррозионной устойчивости (или иммунитета), в которой окисление металла термодинамически невозможно, а также прогнозировать область его пассивного и коррозионно-активного состояния. Диаграмма не всегда может дать одно-

Скорость любого коррозионного процесса, протекающего по электрохимическому механизму, зависит от скорости двух сопряженных реакций — катодной и анодной. О скорости этих реакций обычно судят по изменению потенциала электрода при пропускании через него электрического тока, т. е. по коррозионной диаграмме, построенной для данного металла в выбранной среде (см. рис. 1.3). По наклону поляризационных кривых можно судить, какая из электродных реакций определяет суммарную скорость коррозионного процесса. По этим кривым можно рассчитать и относительную долю начальной разности потенциалов, которая теряется на сопротивлении. Эта величина является контролирующим фактором, или мерой контроля коррозионного процесса, данной электрохимической реакцией [4] .

Упрощенно неидеальность реагирующей системы N2O4 можно оценить следующим образом. Рассчитаем по h — s-диаграмме, построенной с учетом неидеальности, равновесные температурные профили по горячей и холодной сторонам регенератора ТгоРнеИА(г), 7^"еид(г). Определим также равновесные профили температуры без учета неидеальности 7^орд(г), Тхолд(г). Для этого воспользуемся уравнениями (3.140), (3.141), (3.152) — (3.154). Расчеты показывают, что выполняются следующие неравенства:

Работа сжатия в ступенях высокого давления может быть определена по индикаторной диаграмме, построенной с помощью уравнений (20) и (И):

Процесс дросселирования. Процесс адиабатного дросселирования, определяемый постоянством энтальпии г'2 = Ч> а также для раствора очевидной неизменностью состава с2 = с-, с успехом может быть изучен в «с-диаграмме, построенной одновременно для двух давлений р^ и р2. В этой диаграмме, естественно, точки 1 и 2 (соответствующие начальному состоянию 1 и конечному состоянию 2) совпадают и тем самым из диаграммы непосредственно находится обычно крайне важная для практических расчетов температура /3 по изотерме, проходящей через точку 2 при давлении р2.

После сборки форсунка испытывается на специально оборудованном испытательном стенде, схематично изображенном на рис. 8-27. Испытания проводят для определения расходной характеристики (производительности), угла раскрытия и качества распыла, а также проверки плотности соединения1 деталей. Испытания проводят на воде. Производительность форсунки, кг/ч, определяют в зависимости от давления воды по таблице или диаграмме, построенной

Диаграмма состояния Pu-Rh приведена на рис. 481 по данным работы [М]. Она в основном соответствует диаграмме, построенной в работе [1] на основании термического анализа, микроскопического, рентгеновского и других методов. В системе обнаружено восемь промежуточных фаз, из

Если закрепление краев оболочки исключает возможность чисто изгибной деформации, что обычно бывает в реальных конструкциях, то ее поведение при потере устойчивости оказывается качественно иным. Рассмотрим диаграмму деформирования цилиндрической оболочки, сжатой в осевом направлении (см. рис. 9.12.2). На диаграмме, построенной в координатах q, /. (q - интенсивность сжимающей нагрузки; >„ - сближение торцов оболочки), прямая ОВ\ соответствует равномерному сжатию идеально правильной оболочки, т.е. начальному безмоментному состоянию при классической постановке задачи устойчивости. Кривая В\В^В характеризует зак-

Диаграмма анизотропии разрушающего напряжения при сжатии alx> для однонаправленного стеклопластика (рис. 3.37) во всем аналогична диаграмме, построенной для модуля Ех> (см. рис. 2.29). При других схемах армирования эта аналогия нарушается. Благодаря высокому сопротивлению сжатию в трансверсальном направлении OBZ наиболее выраженной становится анизотропия прочности при сжатии в трансверсальной плоскости с минимальным значением для направлений, близких к диагональным (ф = 0; 0 .== 45° и ф = 90°; 9 = 45°). Максимальной является прочность при сжатии в трансверсальном направлении асвг, которая для стеклотекстолита горячего отверждения превышает прочность при сжатии по основе.

Влияние рН коррозионной среды. В каждом конкретном случае за вероятным коррозионным поведением того или иного металла в зависимости от рН среды можно проследить по соответствующей диаграмме, построенной в координатах равновесный потенциал — рН при обычной температуре (диаграммы Пурбэ). Диаграмма Пурбэ позволяет однозначно определить область коррозионной устойчивости (или иммунитета), в которой окисление металла термодинамически невозможно, а также прогнозировать область его пассивного и коррозионно-активного состояния. Диаграмма не всегда может дать одно-

Для асимметричных циклов нагружения, характеризуемых коэффициентом асимметрии r=0mln/amax, предел выносливости <тг (<Ттах) и амплитудное напряжение 0а = 0,5(0тах — сгюш) можно найти по диаграмме предельных напряжений (рис. 1.4, а, б) в зависимости от среднего напряжения orm=0,5(crmax+(Tmin) или по формуле [3; 16]:

При асимметричных циклах предельное напряжение аг определяют по диаграмме предельных напряжений, показанной на рис. 15.2. В этой диаграмме по оси абсцисс откладывают среднее напряжение ОВ=ат = = ов, значение которого определяется по формуле (15.1), а по оси ординат откладывают отрезок ОЛ = о^1=апред при симметричном цикле, когда ат = 0. Соединяя прямой точки А и В, получаем упрощенную диаграмму. Любая прямая, проведенная из начала координат О, будет геометрическим местом точек, координаты которых выражают среднее напряжение цикла

Предположим, что рабочий режим работы детали характеризуется напряжениями <та и ат (точка С на диаграмме предельных напряжений, см. рис. 15.4).

циклу (а) и расположение соответствующих циклов на диаграмме предельных напряжений (б):

Значение /Сашш характеризует точку на диаграмме предельных напряжений деталей с концентратором, где происходит раздвоение кривой на кривую образования трещин и кривую изломов. Зависимость Ка msn от коэффициента асимметрии цикла К, определяемая по формулам (18) и (19), показывает, что для возникновения нераспространяющихся трещин необходимы тем более острые надрезы или тем большие значения Ко min, чем больше характеристика цикла R и глубина надреза t или чем меньше эквивалент «величины зерна» р или больше статическая прочность материала. Эти выводы хорошо согласуются с результатами известных хотя и немногочисленных

Оценка прочности резьбовых соединительных элементов при многоцикловом нагружении может быть проведена по диаграмме предельных напряжений

Расчет прочности резьбовых соединений основан на диаграмме предельных напряжений цикла, характеризующей зависимость между значениями .предельных и средних напряжений цикла для заданной долговечности.

Коэффициенты запаса прочности находят по диаграмме предельных напряжений для резьбового соединения. При расчете используют диаграмму (рис. 8.1), аппроксимирующую с приемлемой для практики точностью реальную диаграмму для соединений с резьбой, накатанной на термообработанных заготовках. Если болты (шпильки) после накатывания резьбы подвергают термической обработке, а также если резьба деталей получена резанием, можно считать, что предельная амплитуда цикла не зависит от среднего напряжения, и диаграмма имеет вид, показанный штриховыми линиями на рис. 8.1.

напряжений. Примеры для двух других случаев даны ниже. Однако во всех случаях такие решения могут быть найдены непосредственно по диаграмме предельных напряжений.

Если местные напряжения оцениваются реально, они могут быть представлены на диаграмме предельных напряжений для гладкого образца, как это иллюстрируется на рис, 7.4. Таким образом, два пика напряжений оу и oz вблизи точки максимального напряжения на контуре отверстия представляются точкой А на диаграмме для гладкого образца. С этими двумя максимумами напряжений связаны два номинальных напряжения Оуп и ozn (ими могут быть номинальные значения среднего-напряжения и амплитуды напряжения), которые находятся приведением соответствующей нагрузки к минимальной площади поперечного сечения в зоне концентратора. Они также показаны на рис. 7.4. Точное представление диаграммы для плоского» деформирования достигается при использовании эффективных величин местных напряжений, которые слегка подправлены с

учетом некоторых возможных вторичных эффектов. Так, например, напряжение возможно трехосное, а не одноосное, как это предположено при непосредственном нагружении; распределение напряжений изменяется в процессе усталостных испытаний. С этой оговоркой два местных напряжения можно полностью поставить в соответствие с напряжениями на диаграмме предельных напряжений для гладкого образца.