Дальнейшим повышением

Результаты дальнейших вычислений приведены и ответе к задаче.

Для дальнейших вычислений необходимо принять во внимание однородность времени. Под однородностью времени понимается эквивалентность различных моментов времени между собой. Это означает, что некоторая физическая ситуация развивается одинаково независимо от того, в какой конкретный момент времени она осуществляется. Поэтому однородность времени влечет за собой в качестве следствия отсутствие явной зависимости потенциальной энергии Еп изолированной системы от времени (dEn/dt=0). Следовательно, правая часть соотношения (26.10) является полным дифференциалом

к Р. п.: 1) ячейки ЗУ с данными, необходимыми для дальнейших вычислений, не должны использоваться для др. величин; 2) экономия ячеек ЗУ за счёт последоват. использования их под совместимые величины. Разумно выбранное Р. п. позволяет сократить используемый объём ЗУ и время решения задачи.

Следовательно, чтобы членами функции затрат (95) можно было бы пользоваться как слагаемыми при реализации процесса расходования средств во времени, каждый член этой функции должен быть умножен на некоторую величину, зависящую от момента осуществления затрат и изменяющую вес этих затрат в тем большей степени, чем этот момент дальше отстоит от рассматриваемого момента времени. Поэтому, складывая затраты, произведенные в разные моменты t, надо их умножать на коэффициент отдаленности at — !/(!+?')*, приведя их тем самым к начальному моменту времени t0. Преобразованные таким образом затраты будем называть приведенными. Для удобства дальнейших вычислений запишем коэффициент отдаленности в виде

где Lk есть результат подстановки выражения (IX. 2) в (XI. 1). Для удобства дальнейших вычислений вводятся понятия: Ak = Ak (cos
Для удобства дальнейших вычислений целесообразно получить выражение для напряженности магнитного поля также ив другой

Определение числовых значений ах и а3 по таблицам перегретого водяного пара показало, что величина % близка к единице, а величина а3 близка к минус единице. Принимая для упрощения дальнейших вычислений а3 = — 1 и ах =1, получим уравнение состояния для перегретого водяного пара

Для дальнейших вычислений в качестве приближения воспользуемся разложением логарифма в ряд (действительно для Nz^^Nsl и ЛГ10<^2)

Цель дальнейших вычислений заключается в постепенной релаксаций (уменьшении максимальных по модулю невязок) каждой строки и каждого столбца. Переход от некоторого приближения к следующему совершается в два круга: сначала, изменяя Hk, Rk, делают релаксацию по строкам; затем с помощью изменения vt, V, производят релаксацию по столбцам 1. После этого снова делают релаксации по строкам и т. д. Вычисления прекращаются, когда в пределах заданной степени точности дальнейшая релаксация оказывается уже невозможной, что является признаком достижения чебышевского приближения..

Рассчитаем параметры_распределений обеих выборок способами, изложенными выше; получим Х= 11,97; У =11,35. Для дальнейших вычислений

Любое исследование с помощью теоретико-вероятностных и статистических методов предусматривает обработку некоторого количества статистических данных. Для машиностроительной продукции эти данные представляются результатами измерения конкретных -параметров точности. Известно, что разброс случайных величин зависит от стабильности точностных параметров обрабатывающих и измерительных средств. Для упрощения дальнейших вычислений при изучении точности технологического оборудования необходимо обеспечить устойчивость показаний и по возможности точность измерительных приборов. Наиболее приемлемым способом является измерение в лабораторных условиях, но если это невозможно, то точность можно измерять и на рабочих местах, периодически проверяя показания прибора по эталону. Квалификация контролера должна быть достаточно высокой, чем обеспечивается исключение влияния субъективных ошибок на результаты измерений. Некоторые специалисты [34] рекомендуют использовать измерительные средства- с погрешностью показаний Ацзл ^0,1 б,, где 6j — допуск измеряемого параметра; при большей погрешности измерения необходимо учитывать ее при обработке результатов. Порядок комплектации выборки зависит от ее назначения. В условиях массового производства легко получить требуемый объем и заданное количество выборок.,

Изменение твердости при отпуске является следствием изменений в строении, происходящих при отпуске. Нагрев до 100°С сопровождается слабым повышением твердости (на HRC 1—2) вследствие превращения тетрагонального мартенсита в отпущенный (это слабое повышение твердости наблюдается лишь в высокоуглеродистых сталях). С дальнейшим повышением температуры отпуска твердость падает, вследствие укрупнения карбидных частиц и обеднения углеродом «-твердого раствора. Прямолинейная зависимость падения твердости от температуры нарушается в районе 200—250°С, т. е. при превращении остаточного аустенита. При этих температурах падение твердости замедляется, а в высокоуглеродистых сталях наблюдается даже некоторое повышение вследствие превращения остаточного аустенита в более твердый отпущенный мартенсит. Общая тенденция состоит все же в том, что твердость с

На рис. 197 показаны остаточные напряжения в поверхностном слое после закалки ТВЧ, отпуска и наклепа. Закалка (кривая 1) создает остаточные напряжения сжатия 73 кгс/мм2 на глубине до 0,8 мм. Отпуск при 100°С несколько снижает напряжения сжатия (кривая 2) в связи с превращением мартенсита закалки в мартенсит отпуска. С дальнейшим повышением температуры отпуска (постепенное превращение мартенсита отпуска в троостит) напряжения сжатия существенно уменьшаются (кривые 3, 4) и при 400°С (полное превращение мартенсита в троостит) практически исчезают (кривая 5).-Наклеп (кривые 6 — 8) создает в поверхностном слое напряжения сжатия ~80 кгс/мм2 почти независимо от вида предшествующей термообработки (при сопоставлении попарно кривых 3 — 7 и 4 - 8 отчетливо видно наложение напряжений сжатия, вызванных наклепом, на постепенно снижающиеся с повышением температуры отпуска закалочные напряжения).

Из графика (рис. 225, б), построенного на основании этого выражения, видно, что нагружаемость цилиндрических сочленений значительно (в сотни раз) превосходит нагружаемость сферических сочленений при низких значениях сттах (5 + 20 кгс/мм2). При обычных в машиностроении величинах отах = 100 -г 200 кгс/мм2 отношение Рцил/Рсф снижается до 20-100 при а = 1,1 и до 2-10 при а < 1,1. С дальнейшим повышением сттах разница в несущей способности цилиндров и сфер стирается. При а = 1,02 и .атах = 250 кгс/мм2 несущая способность цилиндров и сфер одинакова, а при более высоких значениях атах сферы превосходят цилиндры по нагружаемости (РЦШ1/Рсф < 1),

* Повышение 9 с 0,5 до 2, т. е. в 4 раза, увеличивает при том же CTJ площадь Ft в 2 раза. Увеличение oj с 5-10 кгс/мм2 до 30 кгс/мм2 очень резко снижает FI. С дальнейшим повышением GI снижение замедляется и при at > 40 ~ 50 кгс/мм2 становится малоощутимым.

С повышением давления углекислого гвза скорость равномерной углекислогноЛ коррозии увеличивается по параболическому закону. Так,по литературным данным проникновение коррозии стали марки "Л" в конденсационной воде скважин при температуре 80°С составляет при давлении С02 до 0,1 Ша - 0,9 мм/год, при 0,25 Ш1а -1,9 мм/год, при 0,4 ЫПа - 2.U мы/год. С повышением парциального давления COg or 0,6 до 1,7 Ща скорость коррозии возрастает линейно эо счёт увеличения расворимости С02 в воде. Глубина проникновения коррозяи при давлении С02 0,7 ЫПа составляет 4,6 мм/год, а при 1,7 МПа - 8,5 мм/год. С дальнейшим повышением давления G0,g возрастает тормозящее действие продуктов коррозии. Но некоторым данным при увеличении давления углекислого газа над раствором от I до 4 МПа скорост^ коррозии трубнкх стаде!; возрастает нриглерно а 2 раза.

Из приведенного примера видно, что при повышении температуры от 290 до 323 К коррозионная активность раствора увеличивается почти на порядок. При давлении, например, около 3 МПа максимум коррозионной активности приходится на температуру, близкую к 373 К, и с дальнейшим повышением температуры снижается, достигая постоянного значения при температуре около 423 К.

250° вызывает снижение прочности и несколько повышает пластичность [107, 115, 116, 120]. Однако с дальнейшим повышением температуры механические свойства упрочненной стали изменяются мало (фиг. 18),если,конечно, температура отпуска не превышает критическую, выше которой эффект упрочнения снимается. В некоторых случаях изменение механических свойств с температурой отпуска носит немонотонный характер [110, 120]; последнее особенно характерно для изменения ударной вязкости стали [108].

Третий период (1946—1953 гг.) ознаменовался дальнейшим повышением энерговооруженности самолетов, совершенствованием их аэродинамических форм и значительным увеличением потенциальных возможностей авиационной техники. В авиации дальнего и сверхдальнего действия получили распространение особо мощные и экономичные поршневые двигатели. Основу гражданской и спортивной авиации к этому времени составили усовершенствованные двухмоторные самолеты, многоцелевые легкие одномоторные самолеты, средние и тяжелые вертолеты. Самолетный парк ВВС обновлен реактивными самолетами-бомбардировщиками среднего и большого радиусов действия с дозвуковыми скоростями полета, гидросамолетами и реактивными самолетами-истребителями со стреловидными крыльями и оперением (на истребителях этой группы к 1948 г. была достигнута, а в 1950 г. превышена в полете скорость звука). Наконец, в 1956 г. на внутренних и международных гражданских авиалиниях началась эксплуатация первых в мире реактивных пассажирских самолетов Ту-104.

В Великобритании, в Национальной технической лаборатории, было проведено исследование влияния поверхности раздела на поперечную прочность композита А1—20% нержавеющей стали [16]. Образцы композитов были получены путем горячего прессования при температуре 673—873 К; затем эти образцы испытывали при комнатной температуре, с тем чтобы оценить влияние температуры изготовления на поперечную прочность. Поперечная прочность при комнатной температуре увеличивалась с повышением температуры изготовления до 795 К-—по мере роста прочности связи. Поперечиая прочность возросла в большей степени, чем следовало бы ожидать исходя из зависимости прочности матрицы от температуры прессования. С дальнейшим повышением температуры изготовления поперечная прочность снижается. Это, по мнению авторов, обусловлено тем, что разрушение инициируется на поверхности раздела, где имеется хрупкая фаза Ре2А15, обладающая малой прочностью.

0,04 мм рт. ст.). При этих давлениях начинают существенно сказываться уже и потери энергии ионами, идущими к мишени, при соударениях с атомами газа, так как длина пробега иона составляет соответственно 0,5—0,2 см. С дальнейшим повышением давления уменьшается, таким образом, не только газовое усиление, на и средняя энергия ионов, бомбардирующих мишень. С ростом давления газа в напылительной камере уменьшается, естественно, и длина свободного пробега распыленных атомов, что приводит к их рассеянию обратно на мишень и в стороны. Поэтому, несмотря на: то, что подложку располагают вблизи мишени, ее достигает все меньшее число атомов.

С дальнейшим повышением температуры абсолютная величина термо-э. д. с. согласно формуле (9.18) уменьшается (кривая де для собственного полупроводника).