Дальнейших разработок

Таким образом, сумма и разность компонент поля удовлетворяет условию оптимальности для фермы, полученной путем суперпозиции компонент фермы (с эталонной скоростью деформаций 2qQ), тогда как сумма Qft и разность Q" усилий Qt и QJ в стержнях компонент фермы находятся в равновесии с ^аданными возможными нагрузками Р' = Р + Р и Р" = Р — Р. Эти замечания устанавливают принцип суперпозиции при условии, что в каждом cтepжнeJ фермы, полученной путем суперпозиции, усилия Q;= QJ + Q< и Q" = Qi—Qi имеют знаки, _совпадающие со знаками скоростей деформации q'i = qi + qi и q" = qi — q.. Покажем теперь, что это условие выполняется. В дальнейших рассуждениях существенно отметить, что, когда осевая скорость деформаций стержня равна нулю, усилие в стержне может иметь любое значение, лежащее между усилиями текучести при растяжении и сжатии.

где символ А заменяет в k-и строке элементы, значения которых не играют роли в дальнейших рассуждениях. Раскрывая этот определитель по элементам &-го столбца, в случае l^k^n получаем

1\ В°0всех Дальнейших рассуждениях считается, что время неотрицательно,

Заметим, что низшая кинематическая пара любого класса может быть заменена эквивалентной совокупностью простейших вращательных кинематических пар, количество которых равно числу, дополнительному до 6 к номеру класса кинематической пары. Так, например, кинематическая пара четвертого класса может быть заменена двумя вращательными кинематическими парами, кинематическая пара первого класса — пятью простейшими кинематическими парами и т. д. Простейшие вращательная и поступательная кинематические пары являются частными случаями винтовой кинематической пары (см. рис. 2.4, в). Таким образом, механизмы с кинематическими парами различных классов могут быть преобразованы к механизмам, содержащим лишь вращательные кинематические пары, с помощью эквивалентных замен. В дальнейших рассуждениях предполагаем, что такое приведение механизмов осуществлено.

ка. Конечно, в нем будет содержаться также и некоторое количество жидкой фазы, однако при достаточно устойчивой паровой подушке жидкость в потоке может состоять лишь из отдельных капель и занимать относительно небольшое сечение в потоке. Поэтому в дальнейших рассуждениях наличием капель жидкости в паре будем пренебрегать.

Будем полагать в дальнейших рассуждениях, что поверхность конденсации плоская (или достаточно близкая к плоской) и толщина слоя

свойства механизма. Не нарушая общности рассуждений, в дальнейшем всюду будем полагать а < с. При с < а достаточно поменять местами эти величины во всех дальнейших рассуждениях.

; Рассмотрим случай, когда расчетная точка окружена со всех сторон однородной твердой средой. Процесс распространения тепла определяется численными значениями трех параметров: коэффициента теплопроводности, удельной теплоемкости и плотности. Плотность изменяется незначительно и во всех дальнейших рассуждениях считается постоянной. Коэффициент теплопроводности i и удельная теплоемкость принимаются линейными функциями температуры: h—A+Bt и cp=C+Dt. Схема расположения расчетной точки представлена на рис. 7-16.

Рассмотрим случай, когда расчетная точка окружена со всех сторон однородной твердой средой. Процесс распространения теплоты определяется численными значениями трех параметров: коэффициента теплопроводности, удельной теплоемкости и плотности. Плотность изменяется незначительно и во всех дальнейших рассуждениях считается постоянной. Коэффициент теплопроводности и удельная теплоемкость принимаются линейными функциями температуры: Я = А + Bt и с = С+ -+- Dt. Схема расположения расчетной точки представлена на рис. 7-16.

Как видно из вышесказанного, решение задачи в общей постановке, видимо, невозможно. К счастью, эксперименты показывают, что вязкоупругие свойства при неустановившихся температурных режимах можно исследовать при помощи большого числа опытов при различных постоянных температурах. Хотя опубликованные данные подтверждают это предположение только для аморфных полимеров, мы будем пользоваться им при всех дальнейших рассуждениях.

Во всех дальнейших рассуждениях перечисленные свойства характеристик М"р, Afjp и приведенного момента М (t, ш) предполагаются выполненными и для краткости в формулировках теорем не приводятся, исключая лишь те условия, которые рассматриваются дополнительно в связи с конкретными задачами.

Интенсивные исследовательские работы по упрочнению усами-сапфира никелевых сплавов тем не менее не позволили разработать технологию производства композита с нужными свойствами (Ноуан [37]). Много осложнений возникло в связи с неоднородностью усов по размеру и качеству. Однако основное препятствие для дальнейших разработок составили большие трудности в изготовлении воспроизводимых испытательных образцов путем пропитки расплавом или гальванического осаждения с последующим горячим прессованием (ЕР/РВ). При исследовании процессов пропитки расплавом обнаружилась необходимость применения покрытий для облегчения смачивания. Однако не было найдено покрытий, устойчивых в контакте с жидким металлом при температурах пропитки (~1720 К)- Условия смачивания были труднодостижимы, ив большинстве случаев испытания на растяжение не были проведены в связи с большой пористостью образцов.

Перечисленные трудности вместе с рядом других приводят к тому, что на практике КПД солнечных батарей составляет 10—15%. В процессе дальнейших разработок его можно будет довести примерно до 20 %, однако наибольшим недостатком солнечных батарей, препятствующим их широкому внедрению, является не низкий КПД, а высокая себестоимость.

В момент времени t0 (рис. 31) появляется кардинальное изобретение, определяющее новое направление в технике. В ходе дальнейших разработок создается оборудование и технология для его реализации. Впоследствии оборудование совершенствуется, возникают новые спо-

В заключение следует отметить, что имеются некоторые способы радиометрической дефектоскопии [50, 51], которые пока не нашли применения, но могут рассматриваться как возможные пути дальнейших разработок. В работе [50] предложено для уменьшения влияния сопутствующего сигнала придавать контролируемому изделию вращение вокруг оси а—а (рис. 86). Источник и детектор заколлимированы и расположены по оси, составляющей с осью а—а некоторый угол. При вращении изделия на сигнал с детектора влияет распределение плотности материала. Это влияние различно в зависимости от того, насколько элементарный объем удален от пересечения осей. Чем дальше находится объем, тем меньше

Непрерывная информационная поддержка жизненного цикла изделий (CALS-технологии или ИПИ-технологии) к настоящему времени для ведущих наукоемких отраслей промышленности России переросла из отдаленного понятия в национальную проблему: быть или не быть востребованными заказчиками дальнейших разработок авиационной, оборонной, космической и другой высокотехнологичной техники, характеризуемой длительным сроком эксплуатации.

Легирование железом алюминиево-марганцовистых бронз способствует еще большему, повышению уровня их механических и технологических свойств. В отечественной и зарубежной промышленности достаточно широко применяются бронзы системы Си— А1—Мп—Ре(табл. I. 35). Они используются как в литом состоянии, так и после обработки давлением. Эти сплавы сочетают удовлетворительные механические свойства с хорошими антифрикционными свойствами при достаточной коррозионной стойкости. Однако из сопоставления данных табл. I. 35 следует, что бронзы системы Си—С1—Мп—Fe не отличаются разнообразием в химическом составе. В основном в мировой промышленности находят применение сплавы типа Бр. АЖМцЮ-3-1,5. В связи с этим следует считать, что система Си—А1—Мп—Fe является достаточно перспективной для дальнейших разработок. При этом реальным направлением изыскания более совершенных сплавов этой системы является

Проведенный анализ показал невыпуклость области допустимых значений параметров теплоэнергетических установок. В сочетании с дискретностью изменения некоторых параметров и технологических характеристик узлов и элементов установки это обусловливает возможность существования множества локальных минимумов функции расчетных затрат по теплоэнергетической установке. В настоящее время нет общего эффективного метода определения абсолютного оптимума из множества локальных. При решении задач оптимизации пока приходится ориентироваться на применение приближенных методов [1, 2, 11], что требует дальнейших разработок методов поиска абсолютного минимума функции цели.

сивным деазотированием сплава при спекании, очень плохая обрабатываемость изделий из этих сплавов алмазным инструментом. Существу-ет необходимость дальнейших разработок для повышения низкотемпературной прочности этих сплавов, что сделает возможным их применение в качестве конструкционных материалов [95].

Изложенные выше методы определения прочности и ресурса несущих деталей машин и элементов конструкций по деформационным критериям циклического разрушения применялись в наиболее ответственных случаях на стадии образования трещин. При этом в расчетах используют условные упругие напряжения ст*, равные произведению значения деформации на модуль упругости при соответствующей температуре эксплуатации. Применение деформационных критериев разрушения для определения прочности и остаточного ресурса на стадии развития трещин остается пока весьма ограниченным и требует дальнейших разработок в области оценки кинетики напряженно-деформированных и предельных состояний в нелинейной постановке.

Хотя и предполагается, что двигатель Стирлинга предназначался для аэропланов еще за 50 лет до полета братьев Райт [9], первое свидетельство его использования для поступательного движения — это энергосиловая установка судна «Эрик-сон», которая действительно работала [9]. Это был наиболее тяжелый из всех когда-либо построенных двигателей, работающих на подогретом воздухе, с ходом поршня 183 см и диаметром цилиндра 427 см. Хотя двигатель был действующим, ожидаемые характеристики не были получены, и в конечном счете после того, как судно затонуло, дальнейших разработок в этой области не предпринималось.