Диаграммы приведенной

Термическая обработка может быть сложной, состоящей из многочисленных нагревов, прерывистого пли ступенчатого нагрева (охлаждения), охлаждения в область отрицательных температур и т. д. Такая термическая обработка может 'ыть изображена в координатах температура — время. Подобные диаграммы приведены на рис. \~'Л,а,б.

сальным средством измерения эквивалентных размеров дефектов для различных преобразователей с определенными рабочими параметрами. Данные диаграммы приведены во многих нормативно- технических документах на контроль. В настоящее время разработаны и выпускаются АРД-линейки различной конструкции.

На рис. 9.12 представлены диаграммы потоков энергии для двух трансформаторов тепла с. регенеративным газовым циклом с равными значениями холодопроизводителыю-сти Qo, но работающих на разных температурных уровнях Т0 и Т'0, причем Г0>Г'0 (теплопритоки через изоляцию не показаны). Диаграмма на рис. 9.12,а, относяща/ся к более высокому значению 7\ характерна тем, что значение ?д ненамного меньше LK; их разность составляет затрату работы L, тах как энергия, отдаваемая детандером, используется для привода компрессора. Тепло Q0.c=:L + <3o отводится в окружающую среду. Таким образом, установка в этих условиях производит в большей степени работу, чем холод. Действительно, в этом случае почти вся работа LK, затрачиваемая в компрессоре, возвращается в виде работы L- детандера, которую приходится знсвь возвращать на привод. Боле»; подробно роль этой циркуляции удобно проанализировать на эксергеги-ческих диаграммах потоков для тех же трансформаторов тепла. Эти диаграммы приведены на рис. 9.13. Сплошными линиями показаны потоки эксергии для идеального случая, соответствующего диаграммам на рис. 9.12, штриховыми—-для случая, когда КПД детандера Гд = = 0,5, а остальные элементы системы остаются идеальными. РГз диаграммы (рис. 9.13,а) видно, что ;;а-траченная работа L в идеальном случае почти целиком идет на ло„т:у-чение эксергетической холодопроиз-водительности Qfi и частично ге-

сальным средством измерения эквивалентных размеров дефектов для различных преобразователей с определенными рабочими параметрами. Данные диаграммы приведены во многих нормативно- технических документах на контроль. В настоящее время разработаны и выпускаются АРД-линейки различной конструкции.

ческие свойства. Эти диаграммы приведены на рис. 34 и 35.

Термическая обработка может быть сложной, состоящей из многочисленных нагревов, прерывистого или ступенчатого нагрева (охлаждения), охлаждения в область отрицательных температур и т. д. Такая термическая обработка может быть изображена в координатах температура — время. Подобные диаграммы приведены на рис. 173, а, 5.

Из сопоставления структурной диаграммы и областей хрупкости (см. рис. 1.22) следует, что температурно-временные условия возникновения хрупкости соответствуют IV и V областям структурной диаграммы. Структуры, отвечающие разным областям диаграммы, приведены на рис. 1.046.

Диаграмма состояния Fe - ГезС (см. рис. 4.11) характеризует фазовый состав и превращения в системе Fe - ГезС. Особенность диаграммы — наличие на оси составов двух шкал, показывающих содержание углерода и цементита. Координаты характерных точек диаграммы приведены в табл. 4.1.

Аналогичным образом ведет себя материал и при деформировании по схеме: ?дз > 0, ?и = ?$2 = ~?зз- Соответствующие диаграммы приведены на рис. 7.4 и 7.5. Также имеет место ниспадающая ветвь

Обозначения критических точек (температур) диаграммы приведены в табл. 2. .

Из данных диаграммы, приведенной на рис. 340, можно заключить также, что чем выше температура плавления, тем выше жаропрочность металла2.

верхности контакта. Значение этих характеристик металла катодного контакта в различных условиях контактной коррозии можно пояснить с помощью схематической поляризационной коррозионной диаграммы, приведенной на рис. 255, для контактной коррозии металлов с преимущественным катодным контролем процесса: (VK)oepVKc — суммарная катодная кривая для двух металлов в контакте друг с другом; (Ка1)обРКс, (Val)o6PVlc и (Kai)o6pVac— суммарные анодные кривые для двух металлов • различных условиях их контактной коррозии.

и предположительно составляет ~0,002% при 600° С. Из диаграммы, приведенной на рис. 162, следует, что при высоких температурах углерод расширяет область существования аустенита. При содержании углерода —0,004% исчезает ферритная фаза в твердом состоянии, а при содержании углерода 0,16% все сплавы при высоких температурах должны состоять из одной у-фазы. Независимо от содержания углерода, при закалке с температурой порядка 1100° С будет существовать у-фаза при содержании углерода не выше 0,25%.

В некоторых областях широко используются трехслойные конструкции с сотовым заполнителем и металлической обшивкой. Иногда в этих случаях возможно применение перспективных материалов путем простой замены обшивки конструкции с сотовым заполнителем на слоистые композиционные материалы. Необходимо, конечно, обращать особое внимание на кромки, конфигурацию и методы соединения, чтобы обеспечить совместимость деталей с учетом термоупругих свойств материалов. Это очевидно из диаграммы, приведенной на рис. 3 [7].

Изменение диаметра блоков (по высоте колонны показано на рис. 6.27. Аномальный характер .кривой усадки для направления перпендикулярного к оси продавливания заготовки объясняется механическим взаимодействием блоков с трубой, механизм которого иллюстрируется схемой, представленной на рис. 6.28. Для построения диаграммы, приведенной на рис. 6.28, были использованы начальные и конечные размеры диаметров блока и трубы, скорости усадки блоков и скорости ползучести трубы по двум направлениям. Со-

•ординате диаграммы, приведенной на рис. 20). Значения FM для стабильной гетерогенной системы вдоль общей касательной между */ и *2" меньше, чем значения FM для гомогенного твердого раствора, который поэтому в указанном интервале концентраций неустойчив.

Индикаторная диаграмма действительного двигателя (рис. 4—IV) отличается от рассмотренной выше диаграммы, приведенной на упрощенной схеме.

Первые два неравенства являются необходимыми условиями сходимости. В соответствии с ними сходящиеся процессы располагаются в первом квадранте диаграммы, приведенной на фиг. 279. Последнее неравенство, являясь развернутым определителем Гурвица, представляет собой необходимое и достаточное условие сходимости процессов и устойчивости систем. Если это неравенство не выполняется, процессы становятся расходящимися, а система регулирования неустойчивой.

^-диаграмма парокомпрессорной установки приведена на рис. 9.11, б. Линия ДЁнарис. 9.11, бне отличается от линии DE диаграммы, приведенной на рис. 9.10, б, так как обе являются адиабатами. В начале изобарического процесса отвода теплоты Qtl эти диаграммы также совпадают (см. ЕВ на рис. 9.11, б). Далее процесс проходит в области влажного пара, т. е. протекает при постоянном давлении и постоянной температуре (линия ВА'). Затем происходит адиабатическое расширение газа в детандере 7 (линия АС'). Наконец, отвод теплоты Qn от охлаждаемого объекта также является изобарическим и изотермическим, так как протекает в области влажного пара (линия C'D). При использовании дросселя (вместо детандера) процесс несколько отличается от адиабатического и протекает по линии А'С" (вместо А 'С'). Значение холодильного коэффициента определяется, как и в предыдущем случае.

Из диаграммы, приведенной на рисунке 59 видно, что име-

Растворимость Си в (Рг) и Рг в (Си) очень незначительна, что следует из фазовой диаграммы, приведенной в обзоре [X].