Деформируемых титановых

состояния для промышленных деформируемых полуфабрикатов. Для отливок из сплава А356-Т61 величина снижения указанного отношения несколько больше, чем у деформированных полуфабрикатов.

а —298 К,; б — 203 К; е — 77 К; г — 20 К; / — литье в песчаные формы; 2 — литье в кокиль; 3 — литье по усовершенствованной технологии; стрелкой показана область значений для деформируемых полуфабрикатов из алюминиевых сплавов

3. Большинство литейных сплавов, изготовленных методами литья в песчаные формы и в кокиль, при данном уровне а0,2 имеют более высокую чувствительность к надрезу, чем деформируемые алюминиевые сплавы. Из всех исследованных методов литья наилучшим является литье по усовершенствованной технологии, обеспечивающее наилучшее сочетание прочности и чувствительности к надрезу на уровне деформируемых полуфабрикатов.

Высокопрочные сплавы на основе системы Mg— Zn— Zr марок МЛ12 и МЛ15 предназначаются для литья (сгь = 22 и 21 кг/мм2, 0,^=12 и 13 кг/мм2, 6 = 5 и 3% соответственно), а ВМ65-1—для прессован, полуфабрикатов и штамповок (аь = 30 — 32 кг/мм2, аа^=20—28 кг/мм2, 6=8—12%). Отливки из' сплавов с цирконием имеют более равномерные механич. св-ва, чем из сплавов с алюминием, близкие к св-вам отдельно отлитых образцов (сплавы МЛ9, МЛ10, МЛН, МЛ12, МЛ14, ВМЛ1, ВМЛ2, МЛ 15). Редкоземельные металлы и торий значительно повышают прочность магниевых сплавов при повышенных темп-рах. М. с. литейные с неодимом при комнатной темп-ре имеют механич. св-ва на уровне высокопрочных М. с. Сплавы с добавками смеси редкоземельных ' металлов (МЛН— для литья, ВМ17—для деформируемых полуфабрикатов) и неодима (МЛ9, МЛ10— для литья и МАИ—для деформируемых полуфабрикатов) пригодны для длительной (:э100-часовой) работы при температурах до 250° и кратковременной (sg5 час.) до 350°.

Химич. сост. — см. Магниевые сплавы. Из сплава МА1 изготовляются все виды деформируемых полуфабрикатов. Их меха-нич. св-ва приведены в табл. 1—5.

ОКСИДИРОВАНИЕ МАГНИЕВЫХ СПЛАВОВ —• химическая обработка магниевых сплавов в растворах, создающих на поверхности защитные пленки. Обычно процесс ведется при погружении деталей в раствор, но на отдельных участках можно создавать пленку, наливая раствор или натирая участки, подлежащие оксидированию, ватным или марлевым тампоном, смоченным раствором (местное оксидирование). Основное назначение пленок — защита магниевых сплавов от коррозии и повышение адгезии лакокрасочных покрытий к металлу. Широко используются в пром-сти методы получения пленок в растворах, содержащих хромовые соли. Методы оксидирования, наиболее применяемые в сов. пром-сти, приведены в табл. Толщина оксихроматных (по методам № 1, 1а, 3, За, 5) и фторидпо-хромат-ных (по методам № 2 и 4) пленок не более 3 мк. Окраска пленок меняется от золотистой до черной в зависимости от состава раствора и сплава, подготовки поверхности и пр. Пленки защищают магниевые сплавы от коррозии в процессе производства и транспортировки, но но предохраняют их от коррозии в атм. условиях. В последнем случае надежно защищают пленки в сочетании с лакокрасочными покрытиями; пленки являются хорошим подслоем, повышающим адгезию к металлу и защитные св-ва лакокрасочного покрытия. Выбор метода оксидирования зависит от состава сплава, состояния материала и от назначения деталей. Метод № 1 предназначен для оксидирования литых деталей и полуфабрикатов, к-рые на размеры не имеют допусков по 1-му и 2-му классам точности; методы № la и За — для оксидирования деформируемых полуфабрикатов. По методу № 3 оксидируют как литые, так и деформируемые детали с допусками на размеры 1-го и 2-го классов точности. Методы № 2 и 4 рекомендуются

Время нагрева под закалку для литых деталей во много раз больше, чем для деформируемых полуфабрикатов. Это объясняется тем, что литой металл имеет более грубую и гетерогенную структуру.

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА МАГНИЕВЫХ СПЛАВОВ — нагрев, выдержка при определенной темп-ре и охлаждение с заданной скоростью отливок и деформируемых полуфабрикатов с целью изменения их механич. св-в и структуры: повышения хар-к прочности (ab, (JCi2)i пластичности (б, гз, а„), снятия внутренних напряжений и наклепа.

лением циркония и циркония совместно с лантаном (МЛ12, МЛ15, ВМ65-1), упрочняются искусственным старением непосредственно после литья или горячей обработки давлением. Эффект упрочнения при термич. обработке деформируемых полуфабрикатов из магниевых сплавов меньше, чем из алюминиевых сплавов. Повышение аь обычно составляет 10—-20%. Наибольшее упрочнение получает сплав МАЮ, у к-рого повышение аь и о-„)2 достигает 30% при понижении ё на 40—50%. Термич. обработка листов из сплава МА13 (закалка и искусственное старение после промежуточной холодной прокатки с обжатием 8—10%) заметно увеличивает со-

Систематические количественные исследования по влиянию состава отсутствуют, однако имеются следующие основные положения, позволяющие иметь представления о КР в водных средах: 1) чистый алюминий не чувствителен к КР; 2) для любой системы чувствительность сплава к КР возрастает с увеличением количества легирующих элементов, которые могут быть введены в пересыщенный твердый раствор; 3) сопротивление КР тройных сплавов и перечисленных выше сплавов более высокого порядка зависит не только от суммы легирующих элементов, но и от их соотношения [228]; 4) небольшие количества добавок (несколько десятых процента Cr, Mn, Zn, Ti, V, Ni и Li) к высокочистым бинарным, тройным и другим сплавам, отмеченным выше, могут увеличивать сопротивление КР деформируемых полуфабрикатов в долевом и поперечном направлениях [228, 229].

Марганцевые бронзы. (Бр. Мц5), применяющиеся в основном в виде деформируемых полуфабрикатов, отличаются повышенной жаропрочностью и высокой коррозионной стойкостью.

деформируемых титановых сплавов в состоянии отжига или горячего проката

Табл. 1. —Механич. свойства поковок и штамповок из деформируемых титановых сплавов

Табл. 3, — Шызучесть (по остаточной деформации 0,2%) и длительная прочность деформируемых титановых сплавов средней прочности

Зависимость модулей упругости деформируемых титановых сплавов средней прочности от температуры испытания.

деформируемых титановых сплавов средней

Химический состав (в %) промышленных деформируемых титановых сплавов 19807— 74)

Таблица 8.8. Усредненный химический состав (%) и механические свойства деформируемых титановых сплавов

54. Химический состав (в %) промышленных деформируемых титановых сплавов (ГОСТ 19807—74)

Марки и химический состав (%) деформируемых титановых сплавов (ГОСТ 19807-91)

Характеристики физических свойств деформируемых титановых сплавов при 20° С зависят от их состава и обычно колеблются в следующих пределах:

Характеристики механических свойств деформируемых титановых сплавов при комнатной температуре приведены в табл. 130—133, а по значением a_j — в табл. 136.