Деформированию материала

В процессе решения задач об определении НДС элементов конструкций в физически нелинейной циклической температурно-временной постановке в рассмотрение вводятся зависимости между напряжениями и деформациями, учитывающие изменение температуры и сопротивление циклическому деформированию конструкционных материалов.

ДЕФОРМИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

4.3. Расчетные характеристики сопротивления статическому, циклическому и длительному статическому деформированию конструкционных материалов.................,................. 216

5.1. Расчетные характеристики сопротивления циклическому и дли-телшому статическому деформированию конструкционных материалов ........................................... 246

В процессе решения задач об определении НДС элементов конструкций в физически нелинейной циклической температурно-временной постановке в рассмотрение вводятся зависимости между напряжениями и деформациями, учитывающие изменение температуры и сопротивление циклическому деформированию конструкционных материалов.

ДЕФОРМИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

4.3. Расчетные характеристики сопротивления статическому, циклическому и длительному статическому деформированию конструкционных материалов................................... 216

5.1. Расчетные характеристики сопротивления циклическому и длительному статическому деформированию конструкционных материалов........................................... 246

Глава 3.1. СОПРОТИВЛЕНИЕ ДЕФОРМИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

Глава 3.1. СОПРОТИВЛЕНИЕ ДЕФОРМИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

Глава 3.1. СОПРОТИВЛЕНИЕ ДЕФОРМИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

приклеенная лента движется в плоскости хОу, увлекая за собой лежащий ниже материал, который деформируется асимметрично по отношению к сечению плоскостью xOz. Упругое полупространство будет вытягиваться в направлении оси Ох до тех пор, пока сопротивление деформированию материала не сделается равным прочности образовавшихся связей. В этом случае материал «выстрелит», и материал образовавшейся неровности будет стремиться восстановиться. Очевидно, что индентор, нагребающий перед собой валик, перескочит через него в момент, когда прочность адгезионной связи будет меньше лобового сопротивления, возникающего при движении валика. Кроме того, необходимо, чтобы упругие свойства полупространства по направлению нормали к плоскости касания двух поверхностей были бы достаточны для того, чтобы индентор мог перескочить в этот момент через образовавшийся валик.

вый вид (рис. 66). Снижение температуры в этой области повышает сопротивление деформированию материала и сдвигает кривые скоростей установившейся ползучести в сторону'больших приведенных напряжений.

для случайного процесса), так и корректировку в ходе испытания режима нагружения по измеренным данным о сопротивлении деформированию материала. Примером такого программирования может служить поддержание постоянства амплитуды пластической деформации или величины циклических напряжений (а не нагрузок) в процессе испытаний, изменение программы деформи-

Когда кривая ov(er) всюду выпуклая к оси ег, как в идеальной жидкости без фазовых переходов, ударный фронт всегда устойчив и включает всю фазу сжатия в ударной волне. Наличие на кривой сжатия выпуклого к оси вт участка (области перегиба) нарушает устойчивость ударной волны. Вследствие этого переход от упругого к упруго-пластическому деформированию материала, нарушающий условие устойчивости ударной волны, приводит к разделению фронта волны на упругий предвестник и следующую за ним ударную пластическую волну, распространяющиеся со скоростями соответственно ао и D. При низкой интенсивности ударной волны сопротивление сдвигу оказывает существенное влияние на ее распространение и, следовательно, при выполнении расчетов необходим учет вязко-пластического поведения материала при деформации в ударной волне. Пренебрежение эффектами, связанными со сдвиговой прочностью, может привести к значительности погрешности в расчетах [161, 245].

Для определения характеристик сопротивления повторному нагру-жению можно использовать результаты базовых экспериментов, в частности, для определения деформационных характеристик — результаты испытаний при симметричном цикле мягкого (см. рис. 1.1, а) и жесткого (см. рис. 1.1, б) нагружений, а также при отнулевом цикле нагружения (см. рис. 1.1, в иг) в условиях действия максимальных напряжений (кривые циклической ползучести). Указанное изменение характеристик сопротивления циклическому деформированию материала учитывают при поцикловом решении задачи об определении НДС в мембранной зоне и в зоне концентрации напряжений в оболочечном элементе с фланцами при повторном нагружений внутренним давлением.

Таким образом, в работу по деформированию материала среды и трещинообразованию в ней может быть переведен о Tj,...rj6 - 1-8% энергии,

Радиационно-термомеханическое упрочнение. Исходя из современных представлений о дефектах кристаллической решетки и наличия критических напряжений различных элементов пластической деформации, для релаксации локальных перенапряжений и залечивания структурных неоднородностей диффузионным и микросдвиговым механизмами Р. И. Гарбер, И. А. Гиндин и И, М. Неклюдов [59, 60] предложили проводить отжиг, отпуск, старение материалов и изделий из них под плавно возрастающей нагрузкой в макроупру-гой области деформации в условиях, близких к эксплуатационным. Скорость нагружения при этом должна соответствовать скорости протекания процессов диффузионной и микросдвиговой релаксации локальных напряжений. Такое механико-термическое воздействие получило название программного нагружения. В отличие от описанных в литературе способов «программного нагружения», «программного деформирования» в этом случае программа нагружения соответствует характеру изменения сопротивления деформированию материала или изделия при нагружении, определяется природой протекающих под нагрузкой процессов релаксации перенапряжений и упрочнения слабых мест, т. е. в принципе является саморегулирующим процессом с обратной связью.

При механико-термическом программном упрочнении кристаллических тел скорость нагружения должна определяться скоростью диффузионных и микросдвиговых процессов релаксации локальных перенапряжений с соблюдением условия равенства в каждый момент времени внешнего усилия и сопротивления деформированию материала, т. е. постоянства скорости его деформирования.

где Д — коэффициент, равный 5 — 6; F — конечная площадь проекции крестообразного гнезда в мм2; а'т — истинное сопротивление деформированию материала детали в кГ/мм2, соответствующее порогу упрочнения (см. фиг. 186).

мой рабочей лопатки турбины. Значение среднего (по сечению) напряжения составляет 100 МПа, максимальные напряжения в зоне охлаждающего отверстия достигают 600 МПа. Большие значения растягивающих напряжений в зоне отверстия объясняются суммарным действием центробежных нагрузок и относительно невысоким значением температуры лопатки в этой зоне (600° С). Влияние охлаждения распространяется на контур профиля—эпюры напряжений по контуру повторяют кривую распределения их по срединной линии, хотя максимум эпюр менее выражен. Кромки лопатки сжаты, величины напряжений здесь достигают 300 МПа, что в сочетании с температурой 930° С (на задней кромке) приводит к пластическому деформированию материала в этих зонах (лопатка изготовлена из сплава ХН70ВМТЮ с величиной предела пропорциональности при 850° апц = 280 МПа). Кинетика напряжений в характерных точках сечения лопатки турбины в течение цикла нагружения, соответствующего одному полету транспортного самолета, показана на рис. 4.6 [3]. Там же

Основные закономерности, описывающие кинетику циклической и односторонне накапливаемой деформаций основаны на принципе обобщенной диаграммы циклического деформирования, а их форма в виде уравнений (2.10) и (2.18) относится к случаю симметричного нагружения. Вместе с этим известно, что изменение асимметрии нагружения приводит к тому, что равные с симметричным нагруженном амплитуды напряжений снижают сопротивление деформированию материала в этих условиях [1]. Если для циклически упрочняющихся материалов этот эффект выражен незначительно и в первом приближении для оценки кинетики деформаций могут быть использованы лишь амплитудные значения действующих напряжений и деформаций, то для циклически стабильных, а тем более разупрочняющихся материалов существенное значение имеют и средние напряжения цикла. В этой связи расчет кинетики деформаций основывается на приведенных значениях напряжений и деформаций [1], причем последняя в виде