Деформирования определяют

Длина ремня (без учета провисания и начального деформирования) определяется как сумма длин дуг шкивов на углах обхвата и длин прямолинейных участков ремня:

Связь между напряжениями и деформациями в области упругого деформирования определяется выражением а=е?, где а — величина напряжения, МПа, & = —,-----относительная деформация,

условиях пластического деформирования, определяется моментом потери их пластической устойчивости, который зависит в значительной степени от параметра толстостенности конструкции 4* = 11R, деформационных характеристик металла оболочки и соответствует достижению максимальных значений перепада давлений на стенке оболочки (р - q)max (рис. 4.1) (находится из условия d(p - q) / «fe = 0 при 8 = 8икр).

условиях пластического деформирования, определяется моментом потери их пластической устойчивости, который зависит в значительной степени от параметра толстостенности конструкции Ч* = 11R, деформационных характеристик металла оболочки и соответствует достижению максимальных значений перепада давлений на стенке оболочки (Р ~ Ч)тах (Рис- 4.1) (находится из условия d(p - q) I d& - 0 при s = Бикр).

Как отмечено в работе [66], зависимость процесса коррозии стали 1Х18Н10Т от степени деформации при различных способах деформирования определяется одновременным действием двух факторов: выделением а-фазы пониженной стойкости с образованием электрохимической гетерогенности и повышением энергии решетки, в результате чего облегчаются анодный и катодный процессы. Эксперименты показывают, что с увеличением степени деформации скорость коррозии линейно растет при одноосном растяжении, обжатии, гидростатической вытяжке и взрывном

Как отмечено в работе [72], зависимость процесса коррозии стали 1Х18Н10Т от степени деформации при различных способах деформирования определяется одновременным действием двух факторов: выделением фазы а пониженной стойкости с образованием электрохимической гетерогенности и повышением энергии решетки, в результате чего облегчаются анодный и катодный процессы. Эксперименты показывают, что с увеличением степени деформации скорость коррозии линейно растет при одноосном растяжении, обжатии, гидростатической вытяжке и взрывном формообразовании, тогда как содержание фазы а непрерывно увеличивается только при обжатии и вытяжке. При одноосном растяжении образовавшееся вначале небольшое количество фазы а остается неизменным на протяжении почти всего процесса деформирования и не коррелирует с ростом скорости коррозии. Таким образом, в случае одноосного растяжения в этих опытах решающую роль играло повышение энергии кристаллической решетки.

б) диапазон скоростей деформирования определяется с учетом назначения установки;

Функция <р(е), характеризующая кривую мгновенного деформирования, определяется соотношением:

На основании принципов механики сплошной среды независимо от конкретной схемы и параметров нагружения, конфигурации нагружаемого объема материала и особенностей его реакции на нагрузку расчет процесса деформирования определяется решением системы уравнений, состоящей из уравнений сохранения массы, импульса, энергии или энтропии и определя-

Из уравнений (1.11) скорость изменения сопротивления в процессе деформирования определяется изменением структурного состояния материала и скорости деформации

Испытания на вертикальных копрах со скоростью растяжения до 20 м/с образцов с использованной длиной рабочей части удовлетворяют условиям равномерной и одноосной деформации •и, следовательно, полученные экспериментальные результаты ларактеризуют поведение материала в объеме рабочей части образца. При высоких скоростях деформации (выше 25 м/с в приведенных исследованиях) указанные условия не выполняются, и действительная скорость деформирования определяется волновыми процессами в образце. Полученные при высоких скоростях деформирования результаты в связи с этим носят качественный характер. К тому же радиальные колебания труб-

При сборке соединения с использованием температурного деформирования определяют:

При сборке соединения с использованием температурного деформирования определяют:

При определении коэффициента внешнего трения необходимо исходить из напряженного состояния в зонах фактического касания. В общем случае вследствие распределения вершин микронеровностей по высоте микронеровности в зависимости от глубины внедрения могут деформировать материал поверхности менее жесткого тела упруго, упругопластически или пластически. Границы между каждым из видов деформирования определяют, решая соответствующие контактные задачи теорий упругости и пластичности. Однако в ряде случаев (например, при трении резин, а также металлов при небольших контурных давлениях) в зонах касания возникают упругие деформации. Как показывает анализ, при внедрениях, соответствующих пластическим деформациям, в зонах касания поверхностей с наиболее распространенными в.инженерной практике параметрами шероховатостей основные силовые взаимодействия приходятся на микронеровности, деформирующие материал поверхностного слоя менее жесткого тела пластически. Поэтому в настоящее время принято оценивать взаимодействие твердых тел при упругих и пластических деформациях в зонах касания. Теория взаимодействия твердых тел при упруго-пластических деформациях пока ещё не разработана.

Кривые деформирования определяют зависимость между напряжениями и деформациями. Возмущающие воздействия задают значения напряжений или деформаций (перемещений) на границе исследуемой области. Результаты эксперимента задаются в виде графиков, таблиц или сложных формул и используются в ЭЦВМ в виде таблиц или их аналитического представления. При этом затраты машинного времени на численное моделирование процессов упруго-пластического деформирования и в большей мере процессов деформирования, происходящих во времени, в значительной степени определяются временем вычисления экспериментальных характеристик.

Уточненное значение т0 для диаграмм деформирования определяют по формуле

в неизотермическом режиме термомеханического нагружения (режим С). Предельное значение накопленной деформации в момент разрушения оказывается значительно выше, чем при изотермическом режиме А. Указанные особенности необратимых изменений в процессе циклического упругопластического деформирования определяют квазистатические повреждения.

Относительное изменение бесконечно малого объема тела в процессе его деформирования определяют по формуле

нестандартные испытания гладких образцов при медленном активном (10'^<ё <10~2 1/с) или динамическом (10°<ё <104 1/с) нагружении с регистрацией диаграмм деформирования. Наиболее сложными оказываются режимы динамического нагружения с заданными скоростями нагружения (сг =const) или деформирования (ё =const), когда необходимы использование электрогидравлическнх машин с управляющими ЭВМ и анализ волновых процессов в нагружающей системе. Высокие скорости деформирования (ё >103-ь104 1/с) получают при ударных режимах с применением электромагнитных, пороховых или пневматических пушек; при этом указанные выше предельные режимы (a =const или ё =const) обычно не соблюдаются; по реально зарегистрированному процессу деформирования определяют фактические значения сг и ё . Основное значение при этом имеют параметры стт и т^.

Процессы пластического деформирования определяют процессы поврежденности, характеризующиеся относительный мерой <д>р. Процессы ползучести определяют процессы поврежденности, характеризующиеся относительной мерой поврежденности гас.

Требования, предъявляемые к штамповым сталям для холодного деформирования. Особенности эксплуатации штампов холодного деформирования определяют основные требования, предъявляемые к материалам для их изготовления: 1) повышенная твердость и износостойкость; 2) высокое сопротивление малым пластическим деформациям, удовлетворительная прочность и вязкость; 3) достаточная теплостойкость при жестких условиях штамповки.

При определении коэффициента внешнего трения необходимо исходить из напряженного состояния в зонах фактического касания. В общем случае вследствие распределения вершин микронеровностей по высоте микронеровности в зависимости от глубины внедрения могут деформировать материал поверхности менее жесткого тела упруго, упругопластически или пластически. Границы между каждым из видов деформирования определяют, решая соответствующие контактные задачи теорий упругости и пластичности. Однако в ряде случаев (например, при трении резин, а также металлов при небольших контурных давлениях) в зонах касания возникают упругие деформации. Как показывает анализ, При внедрениях, соответствующих пластическим деформациям, в зонах касания поверхностей с наиболее распространенными в инженерной практике параметрами шероховатостей основные силовые взаимодействия приходятся на микронеровности, деформирующие материал поверхностного слоя менее жесткого тела пластически. Поэтому в настоящее время принято оценивать взаимодействие твердых тел при упругих и пластических деформациях в зонах касания. Теория взаимодействия тверды.х, тел при упруго-пластических деформациях пока еще не разработана.