Дальнейшем называется

мер, для тонкой пластины с трещиной длиной 21 K=ay'nl. От этой зоны появляются импульсы АЭ, число которых также связано с К. Когда локальное напряжение превосходит предел прочности, происходит микроразрыв — скачкообразное увеличение дефекта; он проходит через эту зону, в результате чего также появляются сигналы АЭ. При дальнейшем нагружении процесс повторяется. Таким образом, число импульсов N АЭ должно расти с ростом К. Связь эту определяет формула

При повторном нагружении после отдыха, достаточного по длительности для образца из данного материала, процесс начинается в точке К' (или соответственно L') и проходит по той же прямой, по которой он протекал при снятии нагрузки. Так будет продолжаться до выхода на криволинейную часть диаграммы. При дальнейшем нагружении зависимость а от е остается такой же, какой она была при первом нагружении образца. Описанное изменение в свойствах материала называется наклепом.

При подходе к точке D деформация образца характеризуется образованием шейки (местного утонения). При дальнейшем нагружении площадь поперечного сечения образца в районе шейки резко уменьшается, и в точке М образец разрушается.

3.2.2.2. Поведение материала после первого разрушения слоя. Когда напряжения, приложенные к слоистому композиту с укладкой армирующих волокон [0°/90°]s, достигают точки первого разрушения слоя, в слоях, ориентированных перпендикулярно направлению нагружения, появляются трещины. Поведение материала при дальнейшем нагружении соответствует трем возможным различным механизмам (рис. 3.7):

в ! мм. При дальнейшем нагружении происходит посадка гофр друг на друга, прямолинейность характеристики нарушается и жесткость сильфона возрастает. На нелинейном участке характеристики жесткость при данной нагрузке будет

При дальнейшем нагружении передачи достигается известный предел <ро—„критическая точка", в которой прямолинейный участок кривой скольжения переходит в криволинейный, что указывает на дополнительное появление буксования — вредного скольжения (обычно на малом шкиве). С дальнейшим увеличением полезной нагрузки последнее быстро возрастает, и при некотором значении коэфи-циента тяги сртах ремень полностью буксует. При этом последний участок кривой скольжения асимптотически приближается к ординате, соответствующей <ршах, и практически сливается с нею.

При дальнейшем нагружении витки постепенно стягиваются к валику и, наконец, начинают плотно навиваться на него, выключаясь из работы. Характеристика опять перестаёт быть линейной (участок ВС на фиг. 73).

Образец укладывают на столик /. Подъём образца до шпинделя с шариком производят вращением рукоятки 2, пока указатель 3 не станет против риски. Этим создаётся предварительное сжатие пружины 4 до 100 кг, предохраняющее образец от смещения при дальнейшем нагружении. После этого включают электромотор, вращение которого через коробку скоростей 5 передаётся на эксцентрик б1. Эксцентрик опускает шатун 7, в результате чего грузы 8 через систему рычагов 9 и 10 создают нагрузку на шарик //. При дальнейшем вращении эксцентрика шатун 7 поднимается и снимает нагрузку с шарика. Возвращение грузов в исходное положение сигнализируется звонком 12. Вращением рукоятки 2 в обратную сторону образец отводится от шарика.

11. При подъеме частоты и при дальнейшем нагружении турбины необходимо следить за скоростью прогрева металла турбины и паропроводов, не допуская превышения скорости сверх допустимой. Если скорость прогрева превышает допустимую, следует замедлить процессы подъема оборотов или нагружения турбины.

вается более чем вдвое. Это приводит к увеличению интенсивности прогрева турбины, поэтому необходимо сделать выдержку при малой нагрузке для стабилизации температурного состояния турбины. При дальнейшем нагружении нужно помнить, что с ростом нагрузки происходит непрерывное увеличение давления и температуры пара внутри цилиндров, что увеличивает теплоотдачу от пара к металлу.

-i- 0,30. Соотношение частот действующих напряжений, зависящее от времени выдержки, которое в этой серии испытаний, как и для трапецеидального цикла, составляло 5 мин, было равно /г/1 = 80. Из полученных данных видно, что в сравнении с аналогичными данными для одночастотного нагружения (см. рис. 4.8. а) наличие высокочастотной составляющей при одних и тех же уровнях амплитуд максимальных напряжений уменьшает циклическую пластическую деформацию на 30—40%, что, по-видимому, связано со стимулированием высокочастотной составляющей циклической деформации процесса деформационного старения, и при этом не однозначно сказывается на упрочнении и разупрочнении материала. Так, при а„ = 34,4 кгс/мм2 величина бЛ со среднего значения при одночастотном нагружении 0,9 —1.0% уменьшается до 0,6%, а период упрочнения увеличивается с n/N = 0,03 до n/N = 0,25. Повышение максимальных напряжений до аа = = 37,0 ч- 39,2 кгс/мм2 также уменьшает при двухчастотном режиме среднюю величину 6(*> с 1,5 до 1,0%, но интенсивность разупрочнения материала при дальнейшем нагружении повышается. Характер одностороннего накопления пластической деформации е^ в рассматриваемых условиях также изменяется. Если при одночастотном нагружении величина е^ на протяжении почти всей долговечности остается на уровне деформации, накопленной при исходном нагружении, то при двухчастотном режиме для всех исследованных уровней амплитуд напряжений обнаруживается склонность материала к одностороннему накоплению е^. Величина деформации циклической ползучести ет, накапливаемая в процессе выдержек, в рассматриваемых условиях оказалась малой, по-видимому, из-за слабого проявления в материале при этой температуре температурно-временных эффектов. Влияние накопленных деформаций при этом проявляется лишь в изменении характера сопротивления деформированию, что выражается в уменьшении циклической пластической деформации и в увеличении односторонне накопленной деформации, а также в более интенсивном протекании процессов упрочнения и разупрочнения соответственно на начальной и завершающей стадиях нагружения. Повышение температуры испытаний до 650° С коренным образом, как и при нагружении с треугольной и трапецеидальной формами циклов, изменяет кинетику деформаций. Это также связано с активизацией в этих условиях процессов ползучести и деформационного старения. На рис. 4.25 приведены данные по кинетике деформаций, полученные при двухчастотном нагружении (650° С), как и для t = 450° С по режиму, представленному на рис. 4.20, б. Амплитуда максимальных напряжений ста при этом была изменяемым параметром, а амплитуда наложенных напряжений сохранялась постоянной и составляла ст„2 = 6,5 кгс/мм2. Тем самым охватывался диапазон соотношений амплитуд высокочастотной и низкочастотной составляющих aa2/(ial от 0,57 до 0,30, а соотношение частот при времени выдержки 5 мин и времени низкочастотного цикла 11 мин составляло /2//i = 80.

мало отличается от частоты, которая в целое число раз меньше или больше частоты параметрического воздействия, то это захватывание будем называть соответственно субгармоническим и ультрагармоническим. Явление захватывания может также происходить при близости собственной частоты автоколебаний к частоте параметрического воздействия [1, 4]. Такое захватывание в дальнейшем называется гармоническим. Область частот, внутри кото рой имеет место захватывание, определяется как область захватывания или синхронизации. В окрестностях областей захватывания располагаются области почти периодических (квазипериодических) колебаний, которые вырождаются из соответствующих областей захватывания.

* Суммарным приведенным зазором здесь и в дальнейшем называется угол поворота звена приведения (в данном случае ротора двигателя) за счет зазоров в трансмиссии.

мало отличается от частоты, которая в целое число раз меньше или больше частоты параметрического воздействия, то это захватывание будем называть соответственно субгармоническим и ультрагармоническим. Явление захватывания может также происходить при близости собственной частоты автоколебаний к частоте параметрического воздействия [1, 4]. Такое захватывание в дальнейшем называется гармоническим. Область частот, внутри кото рой имеет место захватывание, определяется как область захватывания или синхронизации. В окрестностях областей захватывания располагаются области почти периодических (квазипериодических) колебаний, которые вырождаются из соответствующих областей захватывания.

Полная схема замещения индуктора, подобная схеме замещения трансформатора, приведена на рис, 5-4, а [24]. На схеме хл и xs2 — первичная и вторичная реактивности рассеяния, х0 = со//?ш0, причем Rm0 — магнитное сопротивление участка пути магнитного потока вне индуктора и загрузки, которое в дальнейшем называется магнитным сопротивлением обратного замыкания магнитного потока, г 2 и х2ы—активное и внутреннее реактивное сопротивления загрузки, приведенные к току участка индуктора бесконечной длины. Сопротивления г2 и х2н определяются в зависимости от формы тела и режима нагрева так, как было описано раньше. Реактивное сопротивление х0 определяет составляющую магнитодвижущей силы, необходимой для преодоления магнитным потоком пространства вне индуктора.

Меньшая из величин сиз и ссм в дальнейшем называется статической постоянной и обозначается сст.

(эта точка в дальнейшем называется точкой моментов для усилия).

(эта точка в дальнейшем называется точкой моментов для усилия). Здесь N—искомое усилие; г — плечо усилия относительно точки моментов; Мр—сумма моментов внешних сил относительно точки моментов.

Случай течения в плоском канале с отношением сторон p
В основе методики построения кривых усталости .индивидуальных образцов лежит экспериментально установленный факт [144], что образцам с более высокими значениями неупругих деформаций на стадии •стабилизации при испытаниях в условиях одной и той же амплитуды напряжения соответствуют меньшие значения долговечности и пределов выносливости. Таким образом, измерив для различных образцов величину Ден, которая характеризует рассеянное усталостное повреждение, при каком-либо одном уровне напряжения (этот уровень напряжения в дальнейшем называется контрольным) можно оценить предел выносливости каждого образца и построить для него кривую усталости, и

Расположение отдельного конечного элемента в пространстве определяется координатами X, Y, Z трех узлов с локальными индексами i, j и т. Прямоугольная система координат XYZ в дальнейшем называется глобальной системой координат. В дополнение к глобальной системе координат введем локальную прямоугольную систему координат х, у, z, которая определяется расположением осей х и у в плоскости элемента. Положительное направление оси z выбирается таким, чтобы оно совпадало с положительным направлением вектора внешней нормали. Полагаем, что ось х направлена вдоль стороны ij треугольника (рис. 7.25). Направление оси у выбирается так, чтобы она была перпендикулярной осям х и z. Начало локальной системы координат располагается в узле с локальным индексом i.