Деформации вызываемые

Поэтому, если мы изобразим связь между сг и е или t и у в виде кривой, то полная работа деформации выражается площадью, ограниченной этой кривой и осью абсцисс (осью е или осью у).

ных пределу текучести мягкого металла при чистом сдвиге тк = k^. В данном случае, как показывают теоретические и экспериментальные исследования /10/, предельный изгибающий момент для случая плоской деформации выражается следующей формулой:

Потенциальная энергия деформации выражается в единицах работы — джоулях (Дж), удельная потенциальная энергия — вджоулях на кубический метр (Дж/м3).

ных пределу текучести мягкого металла при чистом сдвиге тк = 'см- В данном случае, как показывают теоретические и экспериментальные исследования /10/, предельный изгибающий момент для случая плоской деформации выражается следующей формулой:

1. Потенциальная энергия деформации линейно-упругой пространственной стержневой системы. Из результатов гл. II, XI, XII и XIII известно, что в самом общем случае работы линейно-упругой стержневой пространственной системы, состоящей из стержней с прямолинейными осями, полная потенциальная энергия деформации выражается формулой

же, как плоские пружины, но обычно связываются со звеньями, совершающими качательнсе или вращательное движение. При этом их деформации измеряют углами поворота соответствующих элементов кинематической пары, а нагрузку — вращающим моментом, зависимость которого от деформации выражается следующей характеристикой:

Для кристаллических полимеров зависимость напряжения от деформации выражается линией с четкими переходами (рис. 203). На первой стадии (участок /) удлинение пропорционально действующей силе. Затем внезапно на образце возникает «шейка», после чего удлинение возрастает при постоянном значении силы до значительной величины. На этой стадии шейка (участок II) удлиняется за счет более толстой части образца. После того как

Член 277Т2 приближенно характеризует площадь поверхности кристалла мартенсита, а а — межфазную энергию на единицу площади. Эта величина существенно изменяется в зависимости от степени когерентности решеток исходной и мартенситной фаз. Если считать, что поверхность раздела состоит из дислокационных петель Франка [2], то а*& (8,4-ь -М6,8) Ю~5 Дж/см2. Энергия упругой деформации выражается как

При рассмотрении вопросов, связанных с распространением волн в деформированных твердых телах, представлений линейной теории упругости оказывается недостаточно. Объясняется это, в первую очередь тем, что деформация представляет собой нелинейное явление, поскольку тензор деформации выражается в общем случае нелинейно через производные соответствующих проекций векторов деформации по координатам. Поэтому выбор последних при анализе имеет первостепенное значение.

Предельный изгибающий момент в прослойке М*, отвечающий началу развитого пластического течения в ней (рисунок 4.34, б) для случая плоской деформации выражается формулой:

Связь между толщиной слоя смазки на входе и на выходе из очага деформации выражается формулой:

В конструкциях из листового материала (оболочковых, тонкостенных профилях, резервуарах, облицовках, панелях, крышках) необходимо учитывать Не только деформации, вызываемые рабочими усилиями, но и деформации, возникающие при сварке, механической обработке,.соединении и затяжке сборных элементов. Следует считаться и с возможностью случайных повреждений стенок при транспортировке, монтаже и неосторожном обращении в эксплуатации. В сильно нагруженных оболочковых конструкциях первостепенное значение имеет предупреждение потери устойчивости оболочек.

Мягкие оболочки приобретают способность сопротивляться внешним нагрузкам после предварительного нагружения (внутренним давлением для надувных конструкций или предварительным натяжением для гибких покрытий, тентов и т. п.). В связи с этим возникает задача о деформации предварительно нагруженных мягких оболочек (см. § 40). Если усилия- и деформации, вызываемые в такой оболочке дополнительной нагрузкой, малы, то удается построить линеаризованную систему уравнений, допускающую эффективное решение.

В то же время деформации, вызываемые краевыми нагрузками, ортогональными к 1, х, у, со [т. е. все слагаемые формулы (10.11), кроме первых четырех], затухают на длине порядка размеров поперечного сечения.

В конструкциях из листового материала (оболочковых, тонкостенных профилях, резервуарах, облицовках, панелях, крышках) необходимо учитывать не только деформации, вызываемые рабочими усилиями, но и деформации, возникающие при сварке, механической обработке, соединении и затяжке сборных элементов. Следует считаться и с возможностью случайных повреждений стенок при транспортировке, монтаже и неосторожном обращении в эксплуатации. В сильно нагруженных оболочковых конструкциях первостепенное значение имеет предупреждение потери устойчивости оболочек.

Напряжения и деформации, вызываемые сваркой

В зависимости от характера усилий эти деформации можно разделить на: а) деформации, вызываемые усилиями резания; б) деформации, вызываемые усилиями при закреплении деталей; в) деформации, вызываемые весом системы; г) деформации, вызываемые действием неуравновешенных частей (дисбалансом); д) деформации, вызываемые силами инерции; е) деформации, сопутствующие вибрациям при резании.

При проведении исследований измерялись амплитуды, фазы и частоты вынужденных и собственных колебаний, а также деформации, вызываемые вынужденными колебаниями, по которым и определялось напряжение в арматуре фундамента.

Применение микропроцессоров и ми-кроЭВМ в системах ЧПУ станка позволило реализовать функции управления приводами подач станка программными средствами, компенсировать погрешности станка путем использования постоянно действующих программ коррекции, заложенных в памяти системы управления (рис. 67). Система компенсирует упругие деформации, вызываемые не только силами резания, но и массами траверсы и шпиндельной головки. Система содержит блоки /, закрепленные на колонне и основании, трос 2 и устройство управления 3. Компенсирующее входное воздействие е^ задается от устройства ЧПУ станка. Оно вычисляет это воздействие в зависимости от положения рабочих органов по координатам X, W, Z и действующих сил резания. Получая сигнал о величине компенсации, устройство компенсации формирует на выходе соответствующее механическое воздействие (силу или момент) на упругую систему станка.

Деформации, вызываемые перемещениями {«}, подсчитаем с точностью до величин второго порядка малости и для состояния системы, смежного с начальным, получим \е} = {е0} + {е*} + {е**}. Здесь деформации первого порядка малости е„.} выражаются через начальные и дополнительные перемещения по формулам [35 ]

Согласно техническому заданию, требовалось спроектировать двигатель и выбрать соответствующие материалы, способные выдерживать механические деформации, вызываемые внутренним давлением, перегрузками, тепловыми потоками из камеры и динамическими эффектами, создаваемыми потоком продуктов сгорания. Задавались следующие выходные параметры двигателя: полный импульс вдоль оси сопла (16,8-ь 17,7) X ХЮ6 Н-с; диаграмма тяги, как показано на рис. 142; диаметр приблизительно 1 м; длина 7,52 м; угол отклонения сопла 14°14' ±20'; масса топлива около 7350 кг; масса корпуса около 1030 кг. Полная масса, включающая вспомогательные устройства (юбки, систему отделения и пиротехнические устройства), не должна превышать 9000 кг, а время работы двигателя должно составлять от 26 до 31,5 с. Двигатель (рис. 143) имеет цилиндрический стальной корпус с эллиптической диафрагмой в кормовой части, через которую заливается заряд ТРТ. Утопленное фенол-углеродное сопло установлено под большим углом относительно оси двигателя, таким, что вектор тяги при выгорании проходит через центр масс ракеты-носителя. Термоизоляция двигателя имеет переменную толщину и химически связана с металлическим корпусом РДТТ.

Согласно техническому заданию, требовалось спроектировать двигатель и выбрать соответствующие материалы, способные выдерживать механические деформации, вызываемые внутренним давлением, перегрузками, тепловыми потоками из камеры и динамическими эффектами, создаваемыми потоком продуктов сгорания. Задавались следующие выходные параметры двигателя: полный импульс вдоль оси сопла (16,8-ь 17,7) X ХЮ6 Н-с; диаграмма тяги, как показано на рис. 142; диаметр приблизительно 1 м; длина 7,52 м; угол отклонения сопла 14°14' ±20'; масса топлива около 7350 кг; масса корпуса около 1030 кг. Полная масса, включающая вспомогательные устройства (юбки, систему отделения и пиротехнические устройства), не должна превышать 9000 кг, а время работы двигателя должно составлять от 26 до 31,5 с. Двигатель (рис. 143) имеет цилиндрический стальной корпус с эллиптической диафрагмой в кормовой части, через которую заливается заряд ТРТ. Утопленное фенол-углеродное сопло установлено под большим углом относительно оси двигателя, таким, что вектор тяги при выгорании проходит через центр масс ракеты-носителя. Термоизоляция двигателя имеет переменную толщину и химически связана с металлическим корпусом РДТТ.