Деформации сопротивление

Далее, используя классическую теорию слоистых сред, можно определить приращения осредненнои деформации ползучести композита. Эти деформации соответствуют приращениям осредненнои деформации ползучести каждого слоя, если допустить, что отсутствуют деформации изгиба и кручения. Таким образом, приращения напряжений слоя вычисляются из законов деформирования а(е) слоя на основании данных как о приращении деформации ползучести слоя, не связанного с композитом, так и о конечных приращениях деформации слоя в составе композита. Последующий анализ слоя методом конечных элементов позволяет получить приращения деформаций ползучести и напряжений каждого элемента в каждом слое. Превалирующие напряжения в каждом элементе и деформации слоистого композита в целом далее корректируются перед повторением всей процедуры для следующего интервала времени.

Аналогично и для исходного нагружения при форме цикла типа режима I накопленные в неизотермическом нагружений максимальные деформации соответствуют величинам при постоянной максимальной температуре испытания (рис. 2.5.5, б). Интересно

Аналогично и для исходного нагружения при форме цикла типа режима I накопленные в неизотермическом нагружений максимальные деформации соответствуют величинам при постоянной максимальной температуре испытания (рис. 15). Интересно подчеркнуть, что и промежуточные точки неизотермического нагружения (кривая 1) достаточно хорошо соответствуют рассчитанным для своих значений температур величинам деформаций, определяемых поверхностью нагружения (штрихпунктирная линия).

Критические степени деформации соответствуют началу и концу интенсивного роста зерна при данной температуре на кривой в координатах: величина зерна — ДЛ

режимы, при которых на внутренних поверхностях корпусов могут возникать значительные растягивающие температурные напряжения, обратные по знаку напряжениям при наборе нагрузки. К таким режимам относятся толчки роторов, частичные и полные сбросы нагрузки и др. Измерения температур в процессе таких режимов выявили возможность резкого кратковременного снижения температуры внутренней поверхности корпуса ЦВД в зоне за регулирующей ступенью (см. рис. 3.3). Это явление, по-видимому, связано с попаданием воды в проточную часть турбины в момент толчка роторов или с дросселированием пара в момент закрытия регулирующих клапанов при сбросах нагрузки. Измеренные при этом деформации соответствуют величинам, возникающим при тепловом ударе. Характерным для теплового удара получается и распределение температур по толщине стенки (см. рис. 3.3). Оценку температурных напряжений при таких режимах можно выполнить по формуле

Немалую роль в формировании конусообразного утолщения играют структурные изменения, происходящие во время термоциклирования. Многократный нагрев стали в двухфазную (а + у) температурную область вызывает резкое измельчение структуры. Вследствие ограниченности развития процессов собирательной рекристаллизации мелкозернистое строение стали сохраняется и после полной фазовой перекристаллизации. Поскольку при кратковременных испытаниях измельчение зерна повышает уровень предела текучести, механизм релаксации возникающих при термоциклировании напряжений нельзя свести к обычному пластическому течению, ибо максимальной деформации соответствуют участки с мелкозернистой структурой. Эти наблюдения, а также данные работ [157, 348, 361, 381] позволяют предположить большую роль в образовании

На рис. 4.19 показана характерная микроструктура для материала трубы в зоне образования выпучины гофра. Фрагмент б иллюстрирует исходное состояние металла в среднем сечении — структура, типичная для металла прокатки, с явно выраженной полосчатостью. Фрагмент а показывает микроструктуру в зоне растяжения на гофре, в — микроструктуру в сжатой области гофра. Существенных изменений как по структурному состоянию, так и по микротвердости не наблюдается. Видимые в микроскоп надрывы и дефекты не могут быть однозначно связаны с изгибным характером деформации, возможно влияние и предшествующей технологии. Судя по данным микротвердости, которую замеряли со сторон растяжения, сжатия, а также в срединных слоях, упрочнение при гофрировании трубы в данном случае незначительно (до 5-10 %), а деформации соответствуют рис. 4.8 и 4.9.

Приведенные предельные деформации соответствуют — < 1.

Кососимметричной деформации соответствуют зависимости искомых функций от угла <р в виде cos

Критические степени деформации соответствуют началу и концу интенсивного роста зерна при данной температуре на кривой,

последующих операций. 2. Приведенные степени деформации соответствуют —

При горячей деформации сопротивление деформированию примерно в 10 раз меньше, чем при холодной деформации, а отсутствие упрочнения приводит к тому, что сопротивление деформированию (предел текучести) незначительно изменяется в процессе обработки давлением. Этим обстоятельством объясняется в основном то, что горячую обработку применяют для изготовления крупных деталей, так как при этом требуются меньшие усилия деформирования (менее мощное оборудование).

При горячей деформации эти включения в зависимости от температуры не изменяют или повышают сопротивление деформации. Сопротивление деформации повышается с увеличением содержания SiOa. При кристаллизации включения образуют гетерогенную (ячеистую) структуру и при исследовании в темном поле или поляризованном свете кажутся относительно прозрачными.

Сопротивление деформации и пластичность металлов и сплавов при дробном нагружении

Здесь CTO — сопротивление при деформации епо в процессе испы-

тания со скоростью БПО (начальное сопротивление); Мя, R, ца — функции предшествующего пути нагружения, или, если использовать подход, изложенный в этом параграфе, функции структурного состояния и скорости деформации в момент измерения,

предыдущего выражения получаем MTl = R/en, т. е. процессы деформационного упрочнения и разупрочнения компенсируют друг друга, сохраняя сопротивление деформации на постоянном уровне: с ростом нагрузки и соответствующим возрастанием скорости ползучести возрастает скорость разупрочнения. Экстраполяция на нулевое время участков установившейся ползучести определяет некоторую кривую деформирования o*(s), которая соответствует минимальному влиянию эффектов разупрочнения. Такая кривая, как следует из (1.13), определяется протеканием только одного процесса — процесса деформационного упрочнения (при условии, что вязким сопротивлением также можно пренебречь)

При достаточно высоких скоростях деформации вследствие сокращения времени действия нагрузки возможно снижение эффектов разупрочнения (при более сильном влиянии на процесс разупрочнения сокращения времени, чем возрастания нагрузки при повышении скорости деформации). Сопротивление деформации в этом случае достаточно точно может быть представлено выражением

Предварительная пластическая деформация, как следует из экспериментальных данных, повышает уровень статической; прочности, а следовательно, и атермического сопротивления т8„ однако слабо влияет на общий уровень барьеров на пути движения дислокации (с повышением скорости независимо от предварительной деформации сопротивление стремится к одной величине в области надбарьерного движения дислокаций) [334].

Как показано в параграфе 2, если пренебречь периодом установления физических процессов деформации, сопротивление материала деформации при фиксированном структурном состоянии определится скоростью пластического течения o=^a(pi, ...

Результаты статических испытаний [285, 336, 420] противоречивы: для одинаковых материалов в различных исследованиях получено как пов-ышение сопротивления с ростом гидростатического давления, так и его постоянство, что может быть связано с ограниченным диапазоном изменения давления, недостаточным для выяснения тенденции при слабом влиянии величины давления на сопротивление пластической деформации. Сопротивление материала сдвигу за фронтом интенсивных волн нагрузки исследовалось в ряде работ путем анализа процесса затухания волны нагрузки, вызванного действием догоняющей волны разгрузки [14, 187]. На основании этих исследований делается вывод о значительном влиянии сопротивления сдвигу за фронтом волны на процесс ее затухания. Сопротивление сдвигу растет с ростом интенсивности волны до некоторого ее предельного значения, соответствующего плавлению материала при сжатии, после чего понижается.

Обычно механич. свойства при высоких темп-pax определяются в атмосфере воздуха. В вакууме, в атмосфере нейтральных газов, в жидких металлах и др. сопротивление ползучести и разрушению (длительная прочность) может существенно измениться. Установлено, что при высоких (для данного сплава) темп-pax и небольших напряжениях скорость ползучести в атмосфере воздуха меньше, чем в вакууме, вследствие испарения металла. Напротив, при низких темп-pax и высоких напряжениях длительная прочность и сопротивление ползучести в вакууме выше, т. к. вакуум защищает металл от окисления. Контакт материалов с жидкой металлич. средой, уменьшающей его поверхностную энергию, приводит к уменьшению сопротивления отрыву и, как следствие, длительной прочности. Отрицательное действие жидкой среды проявляется при таких значениях темп-ры, напряжения и длительности действия нагрузки, когда сопротивление отрыву становится ниже сопротивления пластической деформации. Сопротивление ползучести и разрушению при статич. нагрузках изменяется под влиянием облучения. Характер этих изменений зависит от источников облучения, темп-ры испытания и уровня приложенных напряжений. При не очень высоких для данного материала темп-pax пол-