Дальнейшем целесообразно

Клиновая форма ремня увеличивает его сцепление со шкивом примерно в три раза. Дальнейшему увеличению сцепления путем уменьшения угла ф препятствует появление самозаклинивания ремня в

мерной коррозии, либо свидетельствуют о благотворном влиянии железа, присутствующего в горячих цинковых покрытиях. В связи с этим показано, что сплав цинка с 5 или 8 % Fe менее склонен к питтингообразованию в воде, чем чистый цинк [7]. Горячая обработка оцинкованной стали, в результате которой в материале покрытия оказывается более 15 % Fe, приводит к дальнейшему увеличению срока службы покрытий в промышленной атмосфере [9]. Однако получаемый эффект не оправдывает чрезмерных затрат на проведение подобной обработки. Обзор литературы по диффузионным покрытиям из цинка, алюминия и хрома дан Друэттом [10].

Как только машина начинает работать, быстропротекающие процессы приводят к дальнейшему увеличению погрешностей функционирования. Так как имеет место случайный характер этих процессов, то изменение параметров машины будет оцениваться законом распределения и его полем рассеивания А±. Границы интервала Л i, как и других областей рассеивания, определяются принятыми допустимыми значениями вероятности попадания параметра X в заданную область.

трещины позволяет провести расчет с единых позиций периода зарождения трещины для разных длин трещины и условий образования концентратора [104]. Проверка предложенного метода была проведена на плоских образцах 20x30x120 мм для отверстий диаметром 1,5; 2 и 6 мм, а также на образцах в форме круглого диска диаметром 85,4 мм с длиной надреза 12,8 мм и радиусом в вершине Рй = 0,75; 2,0 и 6,5 мм. Образцы были изготовлены из алюминиевого сплава Д16чТ1 и низкоуглеродистой стали 08КП. Испытания выполнены с частотой нагружения 10-15 Гц при асимметрии цикла 0,1. Анализ полученных результатов эксперимента показывает, что при начальном размере трещины 0,1-0,22 мм определяемое раскрытие вершины концентратора удовлетворительно описывает экспериментальные данные в области длительностей зарождения трещины до 107 циклов. При этом с переходом к наработкам 105 и 106 циклов для алюминиевого сплава и для сплавов на основе железа соответственно дальнейшему увеличению числа циклов нагружения соответствует едва выраженная зависимость раскрытия вершины концентратора от длительности циклического нагружения к моменту появления трещины. Меньшие наработки указывают на существенную долю именно периода роста трещины в оцениваемом периоде зарождения трещины по критерию достижения некоторой начальной длины. При этом характер изменения периода зарождения трещины подобен рассматриваемому характеру изменения периода роста трещины при разной наработке. Это подтверждают результаты экспериментальных исследований образцов, имитировавших нагружение сваренных встык двух пластин толщиной 40; 22 мм из сталей с различным содержанием углерода 0,07; 0,08 % и пределом текучести 479; 452 МПа соответственно [105]. Момент возникновения трещины оценивали по методу падения электрического потенциала на 5 %. Были исследованы разные варианты сварки. Во всех случаях связь между периодом зарождения трещины Njn и долговечностью до разрушения Nf описывалась единой зависимостью

Предусмотренное народнохозяйственным планом значительное увеличение грузооборота и соответствующее нарастание грузонапряженности железных дорог с 15,1 тыс. ткм/км в 1965 г. до 17,5 тыс. ткм/км в 1970 г. определяют жесткие требования к дальнейшему увеличению пропускной и провозной способности железнодорожных линий. Удовлетворение этих требований предполагает повышение за пятилетие весовых норм поездов до 2,55 тыс. т (против 2,37 тыс. т в среднем по сети в 1965 г.) и до 5—6,5 тыс. т на наиболее грузонапряженных участках, повышение технической скорости

чета для оптимизации структуры материала применительно к требованиям конструкции и ее элементов. В рассматриваемом случае эпоксидный углепластик использовали для изготовления верхней и нижней обшивок задней кромки, алюминиевые соты — в качестве заполнителя. Лонжерон и крепежные фиттинги изготовляли из алюминия, концевую нервюру — из эпоксидного стеклопластика. Для более рационального использования свойств углепластика выбрана многонаправленная схема выкладки пятислойного армирующего наполнителя. При статических испытаниях интер-цептор выдержал нагрузку, составляющую 169% от максимальной расчетной, при этом прогиб уменьшился на 20 %. Достигнутая экономия массы обшивок составила 24% [6]. Несмотря на существенное улучшение массовых и жесткостных характеристик, целесообразно провести оптимизацию с использованием более точного анализа (в частности, метода конечных элементов с решением на ЭВМ) для частичной переориентации слоев и перехода на конструкцию, целиком выполненную из композиционных материалов, что могло бы привести к дальнейшему увеличению экономии массы. После испытаний и регистрации в управлении гражданской авиации два интерцептора установлены на самолете «Боинг-737» для испытаний в процессе длительной эксплуатации.

В одиннадцатой пятилетке перед энергомашиностроителями и электротехнической промышленностью стоят задачи по созданию нового оборудования, а также дальнейшему увеличению производства оборудования для АЭС, ГЭС, ТЭС и для электросетей с одновременным повышением его технико-экономических показателей.

чей рост содержания в атмосфере углекислого газа — основного продукта сгорания органических топлив. Некоторые ученые выражают озабоченность по поводу того, что все более интенсивное сжигание топлива может привести к дальнейшему увеличению концентрации двуокиси углерода в воздушном бассейне, а это в свою очередь вызовет необратимое повышение глобальной температуры.

Правильно подобранные добавки при работе при высоких температурах воспламенения связующего размягчаются и заменяют собой выгоревшее связующее. При этом добавки поглощают значительное количество тепла и обволакивают при расплавлении новые очаги воспламенения, препятствуя тем самым дальнейшему увеличению температуры и выгоранию связующего. Размягченный и раскатанный по поверхности трения металл создает промежуточный рабочий слой, отделяющий фрикционный материал от металлического элемента, и является своего рода полутвердой смазкой. Этот слой при достаточной теплопроводности, пластичности и теплоемкости способствует стабилизации коэффициента трения, уменьшает поверхностную температуру и износ. При температуре более 1000° С этот слой, засоряясь окислами и продуктами износа, способствует повышению коэффициента трения.

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг/см2. В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см2, При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол.

Совмещение жидкостной закалки стекла с последующим химическим его травлением для удаления поверхностного дефектного слоя, образовавшегося после термической закалки, ведет к дальнейшему увеличению суммарного эффекта упрочнения (табл. 23, 24 и рис. 14, 15).

Кроме того, по мере накопления данных по энергетическому анализу всех процессов сварки в дальнейшем целесообразно ввести термодинамический к. п. д. процесса:

Таким образом, в дальнейшем целесообразно не только рассмотреть и внедрить в практику сезонные нормы ПДВ, обусловленные тем, что коэффициент А является временной функцией метеоусловий заданного района, но и учитывать при расчете этих норм, что даже внутри одной климатической зоны А является и пространственной функцией. Это позволит использовать более рационально природные возможности рассеяния выбросов и более эффективно управлять воздействием на природную среду с меньшими затратами.

Здесь и в дальнейшем целесообразно рассматривать функции дифференцируемые. При этом необходимо ввести требование, подобное вводимому в обычной теории функций комплексного переменного для аналитических функций, а именно, чтобы производная, т. е. предел отношения приращения AF (X) функции F (X) к приращению АХ комплексной переменной X при ДХ—»0], если она существует, не зависел от отношения Ах° : Ах.

Принятые для защитной оболочки V блока НВАЭС арматурные пряди с контролируемой силой натяжения, равной 10000 кН, значительное время будут применяться в строительстве в ограниченном объеме. Изготовление таких прядей, их транспортировка, затягивание в каналы оболочки, запрессовка в них анкерных устройств достаточно трудоемки. Затраты труда на оснащение и предварительное напряжение защитной оболочки такими прядями в целом, по-видимому, более значительны, чем при предварительном напряжении оболочки менее мощными прядями, широко применяемыми в настоящее время. При отсутствии серийного производства стоимость таких прядей, анкерных устройств к ним и домкратов будет некоторое время оставаться более высокой, чем стоимость прядей с контролируемым усилием натяжения, равным 1800—2300 кН. В дальнейшем целесообразно совершенствовать конструкцию анкерных устройств, домкратов и других приспособлений для натяжения арматурных прядей, рассчитанных на усилия

Приведенные значения С взяты с некоторым запасом. Величины их в дальнейшем целесообразно уменьшить за счет уточнения Лр и формулы (18), определяющей динамические нагрузки, так как эта формула не учитывает влияния таких факторов, как гибкость вала и упругость фундаментов подшипников. Приведенные силы динамического воздействия на 20% меньше для машин с п — = 3000 об/мин и на 10%—для машин с я = 1 500 об/лшн усилий, принимаемых в ранее опубликованных исследованиях [Л. 11].

В дальнейшем целесообразно ввести понятие теплового сопротивления пластины, для чего следует представить формулу (2-5) в виде:

Одномерная теория. В развитии паровых турбин струйная теория сыграла большую роль. На ее базе до последнего времени проектировались и строились крупнейшие агрегаты. Простые представления струйной теории способствовали пониманию главных свойств паровых турбин. Введение в расчеты поправочных коэффициентов сближало теорию с опытом. Поэтому и в дальнейшем целесообразно, наравне с исследованием двухмерной и пространственной структуры потока, совершенствовать и использовать в расчетах турбин одномерную теорию. Эти соображения в полной мере относятся и к методам расчета турбинных ступеней, работающих на влажном паре.

мосферный деаэратор. В дальнейшем целесообразно применение восьмиатмосферного деаэратора со скользящим давлением при снижении нагрузки. После питательного насоса — два ЦВД.

Это издание мы рассматриваем как первый опыт создания уникального справочного руководства. В дальнейшем целесообразно будет дополнить его такими глубоко связанными с теорией колебаний проблемами, как сложный удар, взрыв, аэро-гидроупругость, построение и исследование моделей, правильно отражающих динамические характеристики реальных конструкций.

металла сварочной проволоки, обеспечивающая повышенную ее чистоту по вредным примесям. Швы этой группы выполняются преимущественно методом ручной дуговой сварки покрытыми электродами (например, типа ЭА-4ВЗБ2); в дальнейшем целесообразно также использование аргоно-дуговой сварки.

Найденные в предыдущем разделе волновые функции напряжений МО. sa(0> • • •> sn (О дают возможность не только найти напряжения на ударяемом конце стержня, но и определить полные напряжения в любом другом месте стержня в виде функции времени. Полное напряжение в любой точке стержня всегда будет равно сумме напряжений от всех волн, проходящих в сторону закрепленного конца, сложенной с суммой напряжений от всех волн, движущихся через эту точку от закрепленного конца. Когда участок волны, соответствующий максимальному значению s(/) (точки максимума на рис. 15.17), достигает закрепленного конца и отражается там, напряжения и от падающей, и от отраженной волн принимают максимальные значения. Полное напряжение сжатия в этот момент в этом месте принимает наибольшее из возможных значений в стержне при ударе. Поэтому в дальнейшем целесообразно исследовать зависимость напряжения от времени на закрепленном конце.

В товарной продукции 1-го и 2-го сорта не должно содержаться солей железа. Как следует из описания, это достигается дополнительной очисткой рабочих растворов от продуктов коррозии железной аппаратуры. В дальнейшем целесообразно отказаться от применения незащищенной стальной аппаратуры.