Деформации соответствующие

Способ упрочнения низкоуглеродистых сталей многократной механико-термиче'ской обработкой (ММТО) заключается в 5—б-кратной деформации, соответствующей при каждой ступени на-гружения длине площадки текучести на диаграмме «напряжение-отно*. сительное удлинение» (суммарная деформация 6—8%), до полного исчезновения площадки текучести. Затем следует старение при 100—200°Q в течение 10—20 ч. В результате этой обработки предел текучести повышается на 25—30% (становясь практически равным пределу прочности), а предел усталости —на 30—50%. X "

даже такое отталкивание частично компенсируется притяжением дислокаций к свободной поверхности микропор. В результате упрочнение при макропластической деформации, соответствующей пределу текучести, оказывается при растяжении из-за влияния микропор сущест-

и др. Следует отметить, что данные формулы описывают только участок однородной деформации кривых, упрочнения (от конца площадки текучести до деформации, соответствующей началу образования в образце шейки). Отличительная особенность указанных уравнений заключается в том, что в качестве переменных в них выступают только деформация и напряжение, остальные параметры являются константами.

Упрочняющий эффект зависит от природы ингибитора, его концентрации, а также от природы металла (рис. 11, 12) [150—152]. К таким же примерно результатам привели опыты по изучению влияния ингибиторов на пластичность металла (скручивание проволочных образцов на машине К-5 при скорости наложения пластической деформации, соответствующей частоте вращения 30 об/мин"1, и при нагрузке на образец, равной 48 Н). Как следует из рис. 13,

где Е„(П) — вторичный модуль упругости на стадии II, а (да/де)м — наклон кривой растяжения материала матрицы (вне композита) при деформации, соответствующей стадии II.

Так, испытания на ползучесть (рис. 1.2.1, а) дают оценку предельного состояния по критерию длительного статического разрушения. При этом, как и в ряде работ [29,267, 285] по длительной прочности, предполагалось, что критерием разрушения является достижение предельной деформации, соответствующей разрушению при ползучести.

В последующем изложении воспользуемся относительными величинами. Все величины, имеющие размерность напряжения, отнесем к пределу текучести в нулевом полуцикле, деформации — к деформации, соответствующей пределу текучести.

Установлено [28], что конструкционные сплавы, у которых при статическом нагружении гладких образцов деформация ев, соответствующая пределу прочности <тв, меньше 0,5 ек (деформации, соответствующей моменту разрушения образцов), являются циклически разупрочняющимися, при sn > 0,5ек — циклически упрочняющимися, при ев S 0,5ев — циклически стабильными.

Так, испытания на ползучесть (рис. 2, а) дают оценку предельного состояния по критерию длительного статического разрушения. При этом, как и в ряде работ [10—12] по длительной прочности предполагалось, что критерием разрушения является достижение предельной деформации, соответствующей разрушению при ползучести.

При распространении волны амплитуда на фронте упругого предвестника понижается по экспоненциальному закону в соответствии с представленным выше анализом. За фронтом упругого предвестника напряжение и деформация монотонно возрастают до величины, соответствующей равновесному состоянию за фронтом упруго-пластической волны, при удалении волны от поверхности соударения. Вблизи поверхности соударения в начальный период распространения волны высокий уровень сопротивления сдвигу, обусловленный высокой скоростью пластического сдвига, приводит к тому, что максимальный уровень напряжений выше равновесного. Таким образом, для материала, чувствительного к скорости деформации, распространение волны связано с качественным изменением ее конфигурации: вблизи контактной поверхности напряжения ат, достигая максимальной величины за пластическим фронтом, затем снижаются до равновесной величины, на удалении от контактной поверхности — непрерывно нарастают до равновесных. Такое деформирование отчетливо видно на рис. 70.

(4 \ /С-f-—М1/Р для деформации, соответствующей середине

что приведенные в работах /83, 84/ результаты исследований являются основополагающими для двухосного нагружения листовых конструкций. Потеря устойчивости пластического деформирования материалов листовых конструкций (штоские элементы) в условиях двухосного нагружения существенно отличается от данного процесса, протекающего в оболочковых конструкциях (оболочках давления). На данное обстоятельство было обращено внимание в работе /46/ с целью предотвращения попыток использования решений /83, 84/ при оценке несущей способности оболочковых конструкций. В частности, отмечалось, что, во-первых, момент достижения максимального усилия, разрывающего стенку сосудов давления, не совпадает с моментом достижения максимума давления внутри оболочковой конструкции. Во-вторых, неустойчивость пластического течения оболочковых конструкций, связанная с достижением максимального значения внутреннего давления Рпшх (dP I d& - 0), наступает раньше (т.е. при меньших деформациях и напряжениях), чем пластическая неустойчивость, соответствующая максимуму усилия, приложенного к стенке оболочки в направлении наибольшего главного напряжения <з"'ах (d<3\ I cfe = 0). В связи с этим с позиций прочносги оболочковых конструкций, работающих в условиях нагружения внутренним давлением, величины напряжения и равномерной деформации, соответствующие достижению максимального давления, являются предельными, так как их превышение предопределяет процесс самопроизвольного развития деформаций и сопровождается разрушением конструкций.

В ЭАП для акустических методов контроля чаще всего используют пьезоэлектрический эффект. Пьезоэлектричество (от греч. piezo — давлю)—возникновение электрической поляризации некоторых диэлектриков при их механической деформации. Соответствующие преобразователи называют пьезоэлектрическими (ПЭП). Чувствительный элемент из пьезоматериала (пьезоэле-мент) обычно имеет форму пластины. На противоположные ее поверхности наносят металлические (серебряные, медные) электроды. Значительно реже применяют пьезоэлементы другой формы [13], поэтому здесь они не рассматриваются.

ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ - механич. хар-ка хрупких материалов, разрушающихся при малых пластич. деформациях. Обозначается ов. П.п. характеризует напряжения или деформации, соответствующие максимальным (до разрушения образца) значениям нагрузки. Различают условное напряжение, или временное сопротивление, - напряжение, определяемое по отношению действующей силы к площади поперечного сечения образца до его нагружения, и истинное напряжение- врем, сопротивление образца, разрушающегося без местного изменения площади сечения в зоне разрушения (напр., при растяжении без образования шейки). Значения П.п. зависят от внеш. условий (напр., от темп-ры, гидростатич. давления, действия химически агрессивной среды). Выбор П.п. при инж. расчётах зависит также от св-в материала, требований, предъявляемых к конструкции. См. рис. при ст. Предел упругости. ПРЕДЕЛ ТЕКУЧЕСТИ - механич. хар-ка прочности пластичных материалов. Обозначается стт. П.т. устанавливает границу между упругой и упруго-пластичной зонами деформирования. Для материалов, имеющих площадку текучести, это напряжение, отвечающее ниж. положению площадки текучести в диаграмме растяжения. Если протяжённость площадки текучести велика, материал считается идеально пластическим (неупрочняющимся). Для материалов, не имеющих площадки текучести, принимают условный П.т.: напряжение, при к-ром остаточная деформация образца достигает определ. значения, установл. техн. условиями (большего, чем установлено для предела упругости]. См. рис. при ст. Предел упругости.

родные деформации, соответствующие изгибу и кручению.

что приведенные в работах /83, 84/ результаты исследований являются основополагающими для двухосного нагружения листовых конструкций. Потеря устойчивости пластического деформирования материалов листовых конструкций (плоские элементы) в условиях двухосного нагружения существенно отличается от данного процесса, протекающего в оболочковых конструкциях (оболочках давления). На данное обстоятельство было обращено внимание в работе /46/ с целью предотвращения попыток использования решений /83, 84/ при оценке несущей способности оболочковых конструкций. В частности, отмечалось, что, во-первых, момент достижения максимального усилия, разрывающего стенку сосудов давления, не совпадает с моментом достижения максимума давления внутри оболочковой конструкции. Во-вторых, неустойчивость пластического течения оболочковых конструкций, связанная с достижением максимального значения внутреннего давления Ртах (dP I d& = 0), наступает раньше (т.е. при меньших деформациях и напряжениях), чем пластическая неустойчивость, соответствующая максимуму усилия, приложенного к стенке оболочки в направлении наибольшего главного напряжения а"'ах (d<5\ /cfe = 0). В связи с этим с позиций прочности оболочковых конструкций, работающих в условиях нагружения внутренним давлением, величины напряжения и равномерной деформации, соответствующие достижению максимального давления, являются предельными, так как их превышение предопределяет процесс самопроизвольного развития деформаций и сопровождается разрушением конструкций.

Коэффициенты Пуассона также пересчитывают. Одновременно с этой процедурой осуществляют контроль деформации слоя. Если в-слое с нарушенной сплошностью достигаются предельные деформации, соответствующие предел прочности и модуль упругости принимают равными нулю. Процесс продолжается до тех пор, пока слой не перестает воспринимать внешнюю нагрузку. Сравнение с экспериментальными результатами для материала, армированного под углами ±22,5° и ±45°, свидетельствует об удовлетворительной точности метода.

Для однонаправленного композита константы Sie и S w обращаются в ноль. Используя основные упругие константы материала, можно^вычислить S[j, a затем величины деформаций, соответствующие выбранным пределам прочности; эти результаты используют для построения поверхности разрушения при отсутствии сдвига во всех четырех квадрантах в плоскости разрушения при отсутствии сдвига во всех четырех квадрантах в плоскости главных напряжений. Отдельно рассчитывают предельные деформации, соответствующие чистому сдвигу. Эти значения используют теперь в качестве критерия максимальных деформаций для определения допустимых нагрузок и напряжений в слое и в материале в целом.

Здесь a*/mn — постоянные, определяющие коэффициенты концентрации средней деформации й-й фазы, а (етп} — однородные макроскопические деформации, соответствующие однородным макроскопическим напряжениям (ац}. Следует отметить, что постоянные а*/лш не являются независимыми. С учетом равенства (2) можно записать следующие соотношения между .ними:

Критерии подобия заключаются в постоянстве этих параметров на модели и в натуре. При выполнении этих условий все деформации будут подобными. Если модель в к раз меньше натуры, то на модели деформации (соответствующие перемещения) будут в и раз меньше, чем в натуре.

Пользуясь уравнениями (9.5), подставим в (9.4) вместо компонентов деформации соответствующие выражения через компоненты напряжения. Входящие в уравнения (9.4)! производные приобретут вид:

k — (E —?')/? — коэффициент упрочнения материала; Е — модуль упругости; ?" — модуль упрочнения; ат и ет — напряжения и деформации, соответствующие пределу текучести материала; ешах — максимальные деформации связи; еп = Я(етах— ает) — пластическая слагаемая деформации втах; ч) = 1 — pi. Эта зависимость действительна для всех участков диаграммы, если коэффициенты аир будут принимать значения, указанные на рис. 2.