Деформации представляется

Передача состоит из трех кинематических звеньев (рис. 15.1): гибкого колеса g, жесткого колеса b и генератора волн h. Гибкое колесо g выполняют в виде цилиндра, на кольцевом утолщении которого нарезаны наружные зубья. Гибкий тонкостенный цилиндр выполняет роль упругой связи между деформируемым кольцевым утолщением и жестким элементом передачи, которым может быть выходной вал (рис. 15.1, а) или корпус (рис. 15.1, б, в). Жесткое колесо b— обычное зубчатое колесо с внутренними зубьями. Генератор h волн деформации представляет собой водило (например, с двумя роликами), вставленное в гибкое колесо. При этом гибкое колесо, деформируясь в форме эллипса, образует по

Итак, процесс формирования скосов от пластической деформации представляет собой комплексную проблему разрушения материала. Параметры скосов (ширина, высота, диагональ) зависят от множества факторов или параметров цикла нагружения и, как СРТ, шаг усталостных бороздок, зависят от эквивалентного коэффициента КИН в виде [90, 91]

Рассмотрим сначала однородную деформацию тела, поперечное сечение которого плоскостью, параллельной плоскости деформации, представляет собой прямоугольник, ограниченный прямыми X = О, X = L, Y = О, Y = D. Волокна первоначально прямолинейны и параллельны оси X, так что 60 = 0 для каждой частицы.

Представляет интерес механохимический эффект при непрерывной деформации в области пассивного состояния, поскольку

На рабочей части образца 1 устанавливаются хомуты 2, каждый из которых состоит из двух жаростойких металлических пластинок, стягиваемых винтами. На обращенных к образцу сторонах пластинок имеются выступы в виде граней призмы с углом 120°. Расстояние между остриями, являющееся базой измерения деформации, составляет 50 мм; изменение температуры на этом участке по длине образца относительно невелико и составляет ±5%. Преобразователь деформации представляет собой П-образ-ную металлическую скобу, состоящую из плоской упругой перемычки 3 с наклеенными на нее с двух сторон проволочными тензодатчиками 4 и жестких боковых стоек 5. Благодаря тому, что рабочие тензодатчики наклеены с двух сторон упругой перемычки, в измерительной схеме происходит авто- 177

В условиях одноосного напряженного состояния для определения рассеянной энергии можно использовать площадь проявляющегося при циклическом нагружении на определенном уровне напряжения гистерезиса между напряжением и соответствующей ему деформацией. При сложном напряженном состоянии рассеянную энергию можно определить аналогичным способом, регистрируя петли гистерезиса для каждого главного направления, что предполагает наличие сигнала напряжения. По этой причине такой подход к реальной конструкции или даже только к определенному конструкционному элементу встречает серьезные затруднения. Их можно избежать, если учитывать, что как при одноосном, так и при сложном напряженном состоянии можно наблюдать гистерезис не только между напряжениями и соответствующими им деформациями, но и между деформациями по двум направлениям, в частности между деформациями по главным направлениям (деформационный гистерезис) [2]. Для циклического нагружения с пропорциональным изменением компонентов тензора напряжений существует связь между площадями деформационного и механического гистерезиса. В качестве отправной точки вывода этой связи служит предположение, что тензор деформации представляет сумму упругой и неупругой компонент или если глав-

Таким образом, первый инвариант тензора деформации представляет собой относительное изменение объема. Такая интерпретация величины и позволяет утверждать, что, выделяя в окрестности рассматриваемой точки всевозможным образом ориентированные бесконечно малые кубики или тела иной формы с центром в этой точке, получим одинаковое относительное изменение объема вследствие деформации каждого из них.

Формула (7.51)2 позволяет дать энергетическую интерпретацию второму инварианту девиатора деформации. С точностью до постоянного множителя 1/2G второй инвариант девиатора деформации представляет собой удельную потенциальную энергию формоизменения.

3.6.3. Поперечное сечение. Рассмотрим произвольное первоначально плоское поперечное сечение балки г = z* = const; множество точек этого сечения в результате деформации представляет собой поверхность с уравнением

В случае, если ось стержня до деформации представляет собой окружность радиуса г, формула для 1/р имеет вид

Для определения компонент тензора деформаций при сложном напряженном состоянии необходимо знать значение коэффициента Пуассона ц, для данного материала, так как измерение поперечной деформации представляет собой технически трудную задачу. В теории ползучести нет единого мнения о величине этого коэффициента. Многие авторы принимают ц=0,5, считая деформацию ползучести пластической.

Чем меньше Ктв, тем выше запас пластичности и качественнее сталь. Причем Ктв отражает способность стали к равномерной деформации без нарушения устойчивости (шейкообразование). Полное относительное удлинение 6 и сужение \/ представляется в виде суммы:

Таким образом, параметры 8В, Б!В, н/в, ов характеризуют предельное равномерное напряженно-деформированное состояние образца (до момента образования шейки). Величины \\! и SK отражают способность стали к локализованной деформации. Представляется целесообразным производить оценку пластических свойств с использованием отношений:

Таким образом, параметры 5В, ?„, ц/я, ав характеризуют предельное равномерное напряженно-деформированное состояние образца (до момента образования шейки). Величины VJ/K и SK. отражают способность стали к локализованной деформации. Представляется целесообразным производить оценку пластических свойств с использованием отношений:

Построение карт и их практическое применение. При построении карт механизмов деформации исходят из того, что одновременно могут происходить несколько из рассмотренных выше процессов. Поэтому полная скорость деформации представляется [30—32] в виде суммы составляющих скоростей

Расчеты в стадии чисто упругой деформации представляется возможным сравнить с некоторыми экспериментальными данными.

Лагранжев тензор деформации представляется в виде

вершины трещины практически всегда возникают пластические деформации, представляется оправданным утверждать, что в каждом конкретном случае деформированное состояние у вершины трещины должно описываться некоторой совокупностью средних значений а. и е. Для практических целей это могла бы быть совокупность локальных перемещений D, содержание которых состоит в следующем.

В работе [206] процесс пластической деформации твердого тела рассматривается в виде коррелированной последовательности элементарных актов разрядки концентраторов напряжений, сопровождающихся рождением дефектов. Каждый акт разрядки (элементарный акт пластичности) ускоряет срабатывание соседних концентраторов. В целом процесс пластической деформации представляется в виде распространения фронта волны активизации концентраторов напряжений. Поскольку в основе модели лежит элементарный акт релаксации напряжений, в работах [206, 215] введен термин "релаксационные волны", которые в данном случае рассматриваются как диссицативная пространственно-временная структура. В процессе формирования релаксационной волны разгрузка каких-либо зерен поликристаллов вызывает, с одной стороны, рост напряжений на близко расположенных концентраторах, а с другой стороны, снижает общий уровень напряжений во всем объеме деформируемого образца. В работе [206] установлена линейная корреляция между длиной волны пластичности и размером зерна и высказано предположение, что в материалах с размером зерна меньшим 4,5 мкм релаксационные волны возникать не могут. Поскольку релаксационные волны пластичности наблюдались также на поверхности образцов из аморфного сплава Fe4oNi4()B2o, отмечено, что волновой характер распространения пластической деформации достаточно универсален [215].

Преимущество последнего варианта описания неупругого деформирования материала состоит в том, что отпадает необходимость в проверке условий пластичности материала, а скорость изменения компонентов полной деформации представляется единым выражением (4.5.94). Это создает определенные удобства при алгоритмизации решения прикладных задач неупругого деформирования элементов конструкций в неизотермических условиях.

Изотропные нелинейно-упругие тела описываются различными соотношениями. Большую группу материалов составляют гиперупругие изотропные среды. Для них функция энергии деформации представляется обычно как зависимость от инвариантов деформаций. Для плоской задачи инварианты можно выразить через компоненты деформаций следующим образом:

Аналогично изменение температурной характеристики с помощью функции влияния деформации представляется как

Преимущество последнего варианта описания неупругого деформирования материала состоит в-том, что отпадает необходимость в проверке условий пластичности материала, а скорость изменения компонентов полной деформации представляется единым выражением (3.48). Это создает определенные удобства при алгоритмизации решения прикладных задач неупругого деформирования элементов конструкций в неизотермических условиях.