Деформации отсутствуют

Холодной деформацией механические свойства этой стали могут быть улучшены (увеличиваются предел прочности и предел текучести). При холодной деформации относительное удлинение уменьшается, однако .пластичность стали остается настолько высокой, что листы можно подвергать штамповке.

Разрушение при незначительной макропластической деформации (относительное сужение гладких образцов менее 5%). Поверхность излома перпендикулярна направлению максимальных растягивающих напряжений и имеет кристаллическое строение часто с зубцами, лучеобразно расходящимися из зоны начала разрушения

Влияние скорости нагружения на прочность, работу деформации, относительное удлинение и модуль упругости некоторых

Заданная компонентами е , е , ]• деформация рассматривается состоящей из двух: шарового тензора деформации (относительное изменение объема) и девиатора деформации (чистый сдвиг).

4. Плоская деформация (в плоскости ху). 0, 02 и et, ег Главные напряжения и деформации в плоскости ху Заданная компонентами 8 Е , V деформация рассматривается состоящей из двух: шарового тензора деформации (относительное изменение объема) и девиатора деформации (чистый сдвиг). Компоненты напряжений ау = ЗКг 4- 2G (е - Е); Первое слагаемое в формулах для о и а соответствует объемной деформации, второе — чистому сдвигу Компоненты деформаций

чистотой более 99,9 %) по пластическим характеристикам может не уступать другим металлам с гексагональной кристаллической решеткой и имеет относительное удлинение до 22 %. Температура его перехода из хрупкого состояния в пластичное минус 20 °С. Такой металл имеет способность к сверхпластической деформации; относительное удлинение его образцов при 600—700 °С может достигать 350 %, Однако освоение промышленного выпуска ультрамелкозернистого сверхчистого бериллия, по-видимому, яв-яяется задачей не близкого будущего. Более высокой пластичностью, чем бериллий, обладают двойные и тройные сплавы типа алюминий—бериллий и алюминий—магний—бериллий. Высокая пластичность фазы [А1], упрочненной магнием, вводимым в сплавы в концентрациях, не превышающих его предельную растворимость, благопри-

В табл. 42 приведено относительное изменение массы образца и количества пор после деформации никелевого сплава ЭИ437Б при комнатной температуре и последующего вакуумного отжига при 1100° С по сравнению с недеформированным состоянием.

Таблица 42. Относительное изменение массы и количества пор при отжиге в течение 1 ч (числитель] и 3 ч (знаменатель) в зависимости от степени предварительной деформации

сталей [30]. Проведение аустенитизации характера разрушений не меняет, несколько повышая уровень пластичности. С уменьшением скорости деформации относительное удлинение некоторых плавок становится менее 1 %, что свидетельствует о весьма низкой надежности подобных сварных соединений (рис. 124). Для них проведение аустенитизации заметно повышает пластичность лишь при температуре испытания 600° С. При более высоких температурах пластичность в аустенитизированном состоянии лишь немного выше по сравнению с исходным состоянием.

чистотой более 99,9%) по пластическим характеристикам может не уступать другим металлам с гексагональной кристаллической решеткой и имеет относительное удлинение до 22%. Температура его перехода из хрупкого состояния в пластичное минус 20 °С. Такой металл имеет способность к сверхпластической деформации; относительное удлинение его образцов при 600—700 °С может достигать 350 %. Однако освоение промышленного выпуска улътрамслкозершстого сверхчистого бериллия, по-видимому, является задачей не близкого будущего. Более высокой пластичностью, чем бериллий, обладают двойные и тройные сплавы типа алюминий—бериллий и алюминий—магний—бериллий. Высокая пластичность фазы [А1], упрочненной магнием, вводимым в сплавы в концентрациях, не превышающих его предельную растворимость, благопри-

которые должны удовлетворяться в каждой точке поверхности. Для нахождения динамических условий на поверхности S рассмотрим изменение количества движения тонкого слоя, выделенного в среде вблизи поверхности. Рассмотрим на поверхности малый элемент dS и соответствующий ему элемент объема dV = dScdt. В течение малого промежутка времени dt этот элемент переходит из состояния покоя (деформации отсутствуют) в состояние движения (деформации имеют место), определяемое перемещением и. Сила, соответствующая этому переходу, равна усилию на элемент dS; изменение количества движения численно равно интегралу по времени от этого усилия. Внешней нормалью к элементу поверхности dS является вектор п, и усилие на этом элементе действует на массы, расположенные в направлении нормали п, поэтому компонентами вектора напряжений являются а'п, усилие равно olndS, импульс — a'ndSdt, уравнение количества движения имеет вид

После разрушения слабейших волокон поведение системы остается устойчивым, но диаграмма разгрузки не совпадает с диаграммой нагружения, хотя остаточные деформации отсутствуют. В системах без связующего, как, например, в случае троса или ткани с очень большим количеством параллельных волокон малого диаметра, соседние волокна почти квазистатически воспринимают нагрузку с разрушенных волокон; ничего существенного не происходит, пока не достигается предельная нагрузка. Когда будет разрушено 10% общего числа волокон, причем считается, что все они одинакового сечения и длины, кажущийся модуль упругости при растяжении составит еще 90% своей начальной величины. При этом зависимость нагрузка — удлинение не очень сильно отклонится от прямой. Это отклонение намного меньше, если волокна заключены в матрицу, и при этом модуль упругости матрицы очень мал, мала ее объемная доля и волокна разрушаются в нескольких местах по длине.

Исследование порошковой макроструктуры деформированных пластин показало, что на участках, не содержащих следов пластической деформации (отсутствуют линии скольжения), сохраняется их исходная порошковая макроструктура, там же, где произошла пластическая деформация (образовалась система линий скольжения), порошковая макроструктура резко перестраивается. На рис. 3, а представлена порошковая макроструктура пластины до ее пластического деформирования, на рис. 3, б — после того, как пластина подверглась пластическому растяжению. Сравнение рис. 3, а и 3, б показывает, что в основной части образца порошковая картина в результате пластической деформации перестроилась. На этом же участке была обнаружена развитая система линий скольжения типа показанных на рис. 2. Порошковая структура здесь представляет собой не зигзагообразные фигуры, идущие под углом 50—60° к направлению прокатки, а систему полос, пересекаю-

У мартенсита влияние электролитического наводороживания на скорость роста трещины выражено наиболее ярко: под влиянием водорода в низкоамплитудной области она увеличивается почти в 25 раз (см. рис. 44). Тонкая структура излома имеет ручьистое строение, полосы деформации отсутствуют, разрушение хрупкое. Следует отметить, что наво-дороживание приводит к уменьшению пороговых значений Д/СЛ для исследуемых структурных состояний.

Таким образом, предельными типами процесса деформирования являются режимы малоциклового жесткого усталостного нагру-жения (действуют циклические реверсивные деформации, накопление односторонних деформаций отсутствует) и статического или длительного статического нагружения (накопление односторонних деформаций не ограничен©, реверсивные циклические деформации отсутствуют). Предельные состояния по условиям прочности для этих режимов характеризуются кривой малоцикловой усталости жесткого нагружения, а также кривыми длительной прочности и пластичности.

действия нагрузки и связана с перемещением макромолекул. При необратимой деформации отсутствуют силы, которые могли бы вернуть макромолекулу в первоначальное состояние. Необратимая деформация развивается во времени, и скорость ее определяется вязкостью системы. Различают два вида необратимой деформации: вязкое течение, характеризуемое установлением определенной скорости деформации при сколь угодно малых напряжениях, и пластическое течение (пластическая деформация), возникающее в теле, когда напряжение превышает некоторую критическую величину, называемую пределом пластичности. Высокоэластическая и пластическая деформации имеют кинетическую природу, что обусловлено релаксационными процессами, протекающими в полимерах.

вероятность образования горячих трещин меньше, чем в том случае, когда эти условия направлены под прямым углом к осям кристаллитов (рис. 90, в, г). По этой причине узкие стыковые швы, сваренные с полным прославлением кромок, в меньшей степени подвержены трещинам, чем широкие швы. При сварке с полным проплавлением кромок угловые деформации отсутствуют, что также способствует отсутствию трещин, если шов имеет малый коэффициент формы. Это хорошо видно на примере стыкового и углового швов, сваренных под флюсом (рис. 91, а, б) и, особенно, на электроннолучевом шве (рис. 91, в). Картина, однако, меняется, если производится однопроходная электроннолучевая сварка толстого металла. В этом случае плоское напряженное

менение сплавов, полученных направленной кристаллизацией (НК), позволяет резко уменьшить роли границ зерен в разрушении, так как после направленной кристаллизации границы зерен располагаются в основном параллельно приложенному усилию, а границы, перпендикулярные направлению деформации, отсутствуют Еще более высокие характеристики жаропрочности показывают сплавы, име

Оценка работоспособности заряда твердого топлива производится как по допускаемым перемещениям, так и по допускаемым напряжениям. Типичный пример расчета по допускаемым перемещениям — определение изменения геометрии заряда, вызванное ползучестью топлива под действием собственного веса во время хранения или перепадами давлений и инерционными нагрузками в момент старта ракеты [171. При пониженных температурах топливо становится хрупким (пластические деформации отсутствуют); разрушение, растрескивание заряда может в результате резкого увеличения поверхности горения привести к взрыву всего двигателя. Поэтому при температуре ниже так называемой температуры стеклования расчет заряда твердого топлива следует производить по допускаемым напряжениям, учитывая концентрацию напряжений 117];

Таким образом, в рассматриваемом случае диаграмма мгновенного растяжения оказалась прямой, т. е. пластические деформации отсутствуют, что, возможно, объясняется некоторыми неточностями в измерениях и расчетах. По полученным средним значениям модулей упругости по уравнениям (2.82) и (2.83) были рассчитаны диаграммы растяжения, которые представлены на рис. 2.19, 2.20 штриховыми линиями. Эти теоретические диаграммы растяжения не сильно отличаются от экспериментальных.

По нормальным напряжениям пластические деформации отсутствуют, так как at 2 max < сг.