Деформация вследствие

Если действующая сила повышается до величины, вызывающей переход за предел упругости, то деформация системы резко увеличивается вследствие появления остаточных Деформаций. Например, при повышении силы до 6,5 тс (точка 6') относительная деформация возрастает до 1,5%. После снятия силы разгружение происходит по линии Ъ'а'. При полном разгружении система не возвращается в первоначальное состояние, приобретая остаточную деформацию, равную в рассматриваемом случае 1%. Вместе с тем

Если действующая сила повышается до величины, вызывающей переход за предел упругости, то деформация системы резко увеличивается вследствие появления остаточных деформаций. Например, при повышении силы до 6,5 тс (точка Ь') относительная деформация возрастает до 1,5%. После снятия силы разгружение происходит по линии Ъ'а'. При полном разгружении система не возвращается в первоначальное состояние, при-обретая остаточную деформацию, равную в

Рис. 26. Кривые ползучести, при которой деформация возрастает вплоть до излома; ст5 ]> > сг4 > о-g > <т2 > at

Присутствие полимера в стеклопластике обусловливает механическое поведение, свойственное всем пластмассам: его деформация возрастает при нагрузке с течением времени, причем скорость деформации зависит от температуры. Хотя диаграммы ст—е имеют в большинстве случаев прямолинейную форму вплоть до момента излома [39], нельзя считать, что слоистые стеклопластики всегда

Деформация возрастает при сварке стали с пониженной величиной коэфициента теплопроводности (например хромоникелевой ау-стенитового класса). Деформации при обратно-

При закалке в воде объемные изменения в стали больше, чем при закалке в масле, что объясняется получением при закалке в воде тетрагонального мартенсита, обладающего большим объемом, чем мартенсит отпуска, получаемый при закалке в масле, вследствие пониженной скорости охлаждения. Сочетание термических и структурных напряжений приводит к уменьшению деформации в тех случаях, когда их направление противоположно, и, наоборот, деформация возрастает, когда термические и структурные напряжения имеют одинаковое направление.

При начальном нагружении с постоянной скоростью деформации подэлементы остаются упругими до е = r^iz = 2Ф° (е); затем в процессе неупругого деформирования предельная упругая деформация возрастает до значения rfz = 2Ф1 (е).

Лучше всего структуру материала можно определить, рассматривая изменение относительного удлинения е во времени t (фиг. VI. 1). В первом интервале (отрезок /—2) деформация возрастает при постоянной нагрузке пропорционально времени,

В процессе насыщения азотом изменяются, ни очень мало, размеры изделия вследствие увеличения объема поверхностного слоя. Деформация возрастает при повышении температуры азотирования и толщины слоя.

формацию (кривые I-I на рис. 10.3, б, в г). В области проскальзывания тангенциальная деформация возрастает до значений, при которых силы трения не способны удержать поверхности от взаимного смещения (рис. 10.3, г). Для ведущего тела тангенциальные деформации в зоне проскальзывания являются растягивающими, для ведомого — сжимающими. Поэтому ведущее тело (колесо) как бы приобретает приращение длины окружности колеса и поэтому при полном обороте колеса вокруг оси точка Ах проходит большее расстояние, чем в случае отсутствия тангенциальных деформаций. При выходе из зоны контакта точка Ах окажется впереди точки А2 на некоторую величину А/ (рис. 10.3, д). Отношение Л/ к длине окружности этого колеса называется относительным скольжением. Относительное скольжение зависит от модуля упругости материала. Для рабочих тел, изготовленных из стали, оно составляет 0,05...0,01 %, для пары текстолит по стали — до 1 %.

пластического состояния является температура /х (температура начала химического разложения). Полимеры при определенных температурах могут воспринимать значительные деформации. На рис. 9.3 представлены кривые напряжение — деформация для полимера в кристаллическом и стеклообразном состоянии. Зависимость сг(е) для кристаллического полимера имеет вид ломаной кривой, на которой можно выделить три характерных участка. На участке I удлинение (деформация) прямо пропорционально напряжению. При достижении определенного усилия на образце образуется шейка, и деформация возрастает при постоянном напряжении (участок II). При этом наблюдается рост шейки по длине образца. После распространения шейки на всю длину образца процесс деформации завершается разрушением (участок III). Зависимость напряжение — деформация для стеклообразных полимеров имеет вид плавной кривой. Напряжение, которое вызывает высокоэластическую деформацию у стеклообразных полимеров, называют пределом вынужденной эластичности (авын м).

было бы при соприкосновении идеально твердых тел), но по очень малым площадкам. При этом давление распределяется по такой площадке весьма неравномерно и достигает наибольшего значения в ее центре. Это наибольшее давление называют контактным напряжением ан. При чрезмерно большом ан возникает повреждение поверхности контакта, характер которого зависит от свойств материала упругого тела. У пластичных тел возникает остаточная деформация вследствие появления текучести, у хрупких на поверхности контакта образуются мелкие трещины. В результате постепенного развития трещин частицы материала выкрашиваются, оставляя после себя углубления. Такой вид повреждения называют выкрашиванием или питингом.

Рис. 4.124. Зависимость е — t, обнаруживаемая при испытании бетонных образцов [по Р. Лермиту!: / — относительная деформация усадки в момент нагружения, 1 — мгновенная относительная деформация вследствие нагружения (so[i), содержащая и упругую и пластическую доли, 3 — относительная деформация, проявившаяся при длительном нагружении (вдн), содержащая как упругую (упругое последействие при нагруже-иии), так и пластическую (ползучесть) доли, 4 — упругая мгновенная (мгновенно исчезающая) относительная деформация при разгрузке, S — относительная деформация упругого последействия при разгрузке 6 — суммарная упругая (исчезающая) относительная деформация при разгрузке, 7 — обратимая (исчезающая) часть относительной деформации усадки при помещении полностью разгруженного образца в воду, 8 — остаточная относительная деформация усадки в полностью разгруженном образце, помещенном в воду, 9 — установившаяся относительная деформация усадки неиагружен-ного образца в воздухе, 10 — установившаяся относительная деформация усадки ненагруженного образца в воде.

Рис. 12.63. Деформация элемента балки: а) деформация вследствие поворота сечений; б) деформация балки вследствие относительного сдвига сечений.

В литературе имеется очень мало сведений, непосредственно относящихся к вопросу разрушения электронного оборудования в морской воде на большой глубине. Тремя основными причинами разрушения являются короткое замыкание в цепях питания, электролитическая коррозия и деформация вследствие гидростатического давления.'

Рис. 4.9. Деформация вследствие ползучести при сжатии однонаправленного углепластика на основе эпоксидной смолы [13]. Препрег углепластика марки AS/3501-6 производства фирмы Hercules. Условия испытания: нагрузка 1025 МПа; направление действия нагрузки совпадает с направлением армирования; температура 20° С.

Рие. 4.10. Деформация вследствие ползучести при сжатии однонаправленного углепластика на основе эпоксидной смолы [13]. Препрег углепластика марки AS/3501-6 производства фирмы Hercules. Условия испытания: нагрузка 190 МПа; температура 20 С; угол между волокнами и направлением действия нагрузки 9и .

Рис. 4.9. Деформация вследствие ползучести при сжатии однонаправленного углепластика на основе эпоксидной смолы [13]. Препрег углепластика марки AS/3501-6 производства фирмы Hercules. Условия испытания: нагрузка 1025 МПа; направление действия нагрузки совпадает с направлением армирования; температура 20° С.

АЛ;. 4.10. Деформация вследствие ползучести при сжатии однонаправленного углепластика на основе эпоксидной смолы [13]. Препрег углепластика марки AS/3501-6 производства фирмы Hercules. Условия испытания: нагрузка 190 МПа; температура 20° С; угол между волокнами и направлением действия нагрузки 90° .

образца и часть образца вне пределов расчетной длины действует растягивающая нагрузка, в результате чего происходит упругая деформация. Вследствие этого (рис. 2.6, б) скорость деформации между отметками расчетной длины образца изменяется в процессе испытаний, эта скорость увеличивается при увеличении деформации. Это особенно заметно на машинах с малым сечением грузового винта и низкой жесткостью. В общем, если исключить область вблизи максимальной нагрузки, при которой кризая напряжение — деформация становится довольно плоской, существует значительная разница между скоростью перемещения захвата и скоростью растяжения образца. При максимальной нагрузке, когда ее изменение во времени становится равным нулю, обе скорости одинаковы. Поэтому в Японском промышленном стандарте, как указано в табл. 2.1, скорость деформации после условного предела текучести регулируют по относительной скорости перемещения верхней и нижней головок образца.

Наиболее характерный пример применения НТМО с полигонизующим нагревом - медицинские устройства с ПФ. Проволоку или ленту после теплой или холодной деформации заневоливают на оправке, придавая нужную форму конструкции, и нагревают при 400...500 °С. При этом одновременно фиксируется исходная форма изделия за счет релаксации напряжений, получаются высокие силовые характеристики и обратимая деформация вследствие образования полигонизованной субструктуры, устанавливаются требуемые температурные интервалы восстановления формы и легкой деформации для наведения ЭПФ за счет контролируемого деформационного старения.

При этом произведение скорости установившейся ползучести на время до разрушения также может быть постоянным, так как с увеличением продолжительности испытаний предельная деформация вследствие охрупчивания уменьшается, а произведение модуля охрупчивания на время до разрушения увеличивается.

И тогда относительная деформация вследствие упругости нити