Деформация вызванная

Глава XIV. Стесненная деформация тонкостенных стержней....... 380

Глава XIV СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ

В главах XI и XII деформация тонкостенных стержней уже обсуждалась. В главе XI рассматривалось свободное кручение тонкостенных стержней открытого и замкнутого профиля и в главе X11 — определение касательных напряжений в тонкостенных стержнях при поперечном изгибе и определение координат центра изгиба в поперечном сечении тонкостенного стержня открытого' профиля. Ниже излагается теория стесненной деформации тонкостенных стержней открытого профиля.

СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. XIV

386 СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. XIV

СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. XIV

СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. XIV

СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. XIV

394 СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [гл. xiv

СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. XIV

398 СТЕСНЕННАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ТОНКОСТЕННЫХ СТЕРЖНЕЙ [ГЛ. XIV

где 6ех - деформация, вызванная вариацией перемещения. Пусть перемещения по объему бруса распределяются по закону

1. Свободная деформация, вызванная изменением температуры и структурными превращениями

V бе* — деформация, вызванная вариацией перемещения. Пусть пе-

участок оа - упругая деформация, вызванная мгновенным приложением нагрузки;

Картину деформации бруса при поперечном изгибе удобнее всего наблюдать на резиновой модели с нанесенной на ее боковые поверхности прямоугольной сеткой. Как показывает опыт, при нагружении бруса прямоугольная сетка искажается: изменяются как размеры сторон прямоугольников, так и его углы. Причем угловая деформация, вызванная поперечной силой, по высоте сечения распределяется неравномерно: достигает наибольшей величины у слоя, совпадающего с осью балки и падает до нуля в наружном слое (рис. 135). Отсюда следует, что гипотеза плоских сечений здесь не выполняется. Однако искривление поперечных сечений не сказывается на законе распределения нормальных напряжений и их величине. Поэтому считают, что нормальные напряжения при поперечном изгибе .меняются по тому же закону, что и при чистом изгибе, и могут быть определены по формуле (17.10):

Здесь ежа — осевая деформация, вызванная напряжением (таким образом, полная деформация не совпадает с результатом теплового расширения), a D(t,f) — функция ползучести в момент времени /, соответствующая постоянному напряжению, приложенному в момент ?, т. е.

Представим себе стержень, загруженный силами Рг и Ра (рис. 13.2). Очевидно, что деформация, вызванная каждой из сил Рг (сжатие, рис. 13.2, а) и Р2 (изгиб, рис. 13.2, б) при одновременном их действии, влияет на усилия, возникающие в поперечных сечениях от другой силы. Действительно, под влиянием силы Рх стержень укорачивается и, следовательно, плечо силы Р2 относительно центра любого сечения, например, с координатой 2 = 0 уменьшается, вследствие чего изгибающий момент, вызванный силой Р2 в сечении г = 0, также уменьшается. С другой стороны, в отсутствие силы Р2 сила Рг только сжимает стержень, при наличии же силы Р2 сила Р19 кроме того, и изгибает стержень, поскольку линия действия силы Рг не совпадает с его осью из-за наличия прогиба, вызванного силой Р2. Такое взаимное влияние имеет место всегда. Однако это влияние составляет заметный процент от эффекта самостоятельного действия каждой из сил лишь при условии, что стержень достаточно гибок (велико отношение l/h, где / — длина, a h — поперечный размер) и что на

В основу расчета оболочки положена теорема Кастильяно: «деформация, вызванная действием приложенной силы, равна частной производной энергии деформации по этой силе».

Пластическая деформация графита до образования трещины в блоке складывается из деформации радиационной ползучести, обусловленной напряжениями, возникающими из-за неравномерной усадки, и деформации растяжения, вызванной действием канальной трубы. Из рис. 6.27 следует, что максимальная пластическая деформация графита, вызванная взаимодействием с технологическими каналами, составила да 0,45%. Пластическая деформация, вызванная радиационными напряжениями, может быть определена из сравнения величин усадки образцов и блоков, показанных на рис. 6.31.

Из рис. 6.31 видно, что усадка внутренних областей блоков меньше усадки соответствующих образцов. Это объясняется действием радиационных растягивающих напряжений во внутренних областях блоков. В периферийных областях блоков действуют сжимающие напряжения, поэтому соответствующие образцы «усаживаются» меньше блоков. Для блока № 5 пластическая деформация, вызванная радиационными напряжениями, составила 0,2%. Следовательно, полная пластическая деформация до образования трещин в блоке № 5 была 0,65%. Под облучением пластическая деформация при разрушении графита в

Почти всегда пластическая деформация, вызванная действием внешних сил, увеличивая структурную неоднородность металла, облегчает процесс превращения. Нередко пластическая деформация исходной фазы, вызванная появлением кристалла второй фазы, облегчает зарождение и рост новых кристаллов второй фазы, так что процесс развивается автокаталитически.