Деформация практически

Деформация прямолинейного бруса постоянного сечения от внешней нагрузки, действующей на концах и эквивалентной двум равным и противоположно направленным силам вдоль оси бруса, называется центральным растяжением или центральным сжатием бруса. Рассмотрим растяжение бруса постоянного сечения площадью А распределенной нагрузкой с интенсивностью <7, приложенной на его торцах (конечных fl сечениях) параллельно оси бруса (рис. 10.3, а). Равнодействующие распределенных усилий F= = qA будут направлены вдоль оси бруса.

Деформация прямолинейного бруса постоянного поперечного сечения внешними нагрузками, действующими на его торцах и эквивалентными двум равным и противоположно направленным равнодействующим, параллельным геометрической оси бруса и приложенным в центрах торцовых сечений, называется центральным растяжением или центральным сжатием в зависимости от направления равнодействующих. Выводы, относящиеся к деформации центрального растяжения, применимы к центральному сжатию.

Глава П. Осевая деформация прямолинейного стержня.......... 91

Глава II ОСЕВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО СТЕРЖНЯ

ОСЕВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО СТЕРЖНЯ [ГЛ. II

ОСЕВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО СТЕРЖНЯ [ГЛ. II

ОСЕВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО СТЕРЖНЯ

98 ОСЕВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО СТЕРЖНЯ [ГЛ. II

ОСЕВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО СТЕРЖНЯ

!02 ОСЕВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО СТЕРЖНЯ [ГЛ. II

104 ОСЕВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО СТЕРЖНЯ [ГЛ. II

Характер деформирования срезаемого слоя зависит or физико-механических свойств материала обрабатываемой заготовки, геометрии инструмента, режима резания, условий обработки В процессе резания заготовок из пластичных металлов и сталей средней iBtp-дости превалирует пластическая деформация. У хрупких металлов пластическая деформация практически отсутствует. Почтму при резании деталей из хрупких металлов угол р1 близок к нулю, а при резании деталей из пластичных металлов Р доходит до 30", что свидетельствует о сложном внутреннем процессе деформирования кристаллов и формировании новой структуры. Знание законов пластического деформирования и явлений, сопровождающих процесс реза-ния, позволяет повысить качество обработанных поверхностей деталей машин и их надежность.

Развитие микронеоднородной деформации в процессе повторного деформирования образца растяжением и сжатием показано на рис. 20. За каждые 1/4 цикла средняя пластическая деформация составляла 1 %. Поэтому за 1 цикл суммарная пластическая деформация составляла 4 %. За три полных цикла деформирования суммарная средняя пластическая деформация (по абсолютной величине) равнялась 12 %, Суммарная деформация по локальным областям 2е/ достигает 44 % (в точке ??i), т.е. превышает среднюю-деформацию в 3,6 раза. В то же время в локальных объемах А\ и А2 продольная деформация практически отсутствовала.

По методике, подробно описанной в статье [85], изучали дифференциальную емкость и сопротивление двойного слоя на поверхности деформируемого одноосным растяжением образца из стали Св-08 (отжиг в вакууме при 920°.С) в электролите 0,1-н. H2SO4. Результаты измерений приведены на рис. 31. Как видно из рисунка, деформация изменяет стационарный потенциал незначительно, тогда как потенциал незаряженной поверхности [86] смещается в сторону отрицательных величин, т. е. поверхность зарядилась положительным зарядом. В соответствии с теорией с ростом деформации сдвиг заряда поверхности в сторону положительных значений увеличивается, а затем несколько уменьшается из-за общего уменьшения механохимического эффекта. Аналогичные результаты получаются и в растворе НС1. Если измерять изменение заряда поверхности по ср-шкале Л. И. Антропова, т. е. по величине сдвига потенциала незаряженной поверхности фн, то можно сделать вывод, что деформация практически незаряженной поверхности (в недеформированном состоянии <рн близко к фст, что согласуется с данными [86]) привела к возникновению положительного заряда, характеризующегося сдвигом Аф„ 102

Существенное облегчение анодных и катодных процессов в области малых величин тока может быть связано с комплексо-образующим взаимодействием ионов Fe8+ с молекулами ингибитора — облегчается их десорбция и ослабляется защита (разрыхление пленки ингибитора ПБ-5). При больших плотностях тока ингибитор ПБ-5 катибнного \ипа прочнее соединяется с ка-тоднополяризуемой поверхностью и влияние ионов Fe3+ нейтрализуется. -Облагораживание стационарного потенциала коррозии при введении в ингибированный электролит. ионов Fe3+ обусловлено как облегчением катодной реакции на начальном участке катодной кривой, так и сдвигом начального потенциала микрокатодов в сторону положительных значений (в направлении к равновесному потенциалу реакции восстановления трехвалентного железа). При этом в случае смеси ингибиторов «уротропин + + И1А» деформация практически не оказывает влияния на стаци-рнарный потенциал.

Следовательно, пластическая деформация практически не влияет на хемосорбцию исследованных ингибиторов коррозии. Однако это не означает, что защитные свойства ингибиторов, связываемые обычно с адсорбируемостью, также не изменяются при пластической деформации металла: например, адсорбция ингибитора КПИ-1 практически не зависит от деформации (кривая 1 для С), тогда как интенсивность разблагораживания стационарного потенциала ф в присутствии ингибитора (кривая 1) даже выше, чем в неингиби-рованной кислоте. Это объясняется деформационным нарушением в отдельных точках поверхности сплошности защитного действия указанного ингибитора и развитием локализованных анодных процессов в этих точках (аналогично питтингу). Сближение кривых 1 и 4 изменения стационарного потенциала коррозии указывает на ухудшение защиты при высоких деформациях.

т. е. поверхность зарядилась положительным зарядом. В соответствии с теоретическим анализом с ростом деформации сдвиг заряда поверхности в сторону положительных значений проходит через максимум: на стадии динамического возврата увеличивается, а затем несколько уменьшается подобно уменьшению механохи-мического эффекта. Аналогичные результаты получаются и в растворе НС1. Если измерять изменение заряда поверхности по ср-шкале Л. И. Антропова, т. е. по величине сдвига потенциала незаряженной поверхности фн, то можно сделать вывод, что деформация практически незаряженной поверхности (в недеформированном состоянии фн близко к фст, что согласуется с данными работы [94]) привела к возникновению положительного заряда, характеризующегося сдвигом Дфн порядка 0,1—0,16 В, что находится в соответствии с расчетным значением, полученным выше.

i Следовательно, пластическая деформация практически не вли-j яет на хемосорбцию исследованных ингибиторов коррозии. Од-I нако это не означает, что защитные свойства ингибиторов, связываемые обычно с адсорбируемостью, также не изменяются при пластической деформации металла: например, адсорбция ингибитора КПИ-1 практически не зависит от деформации (кривая 1 для С), тогда как интенсивность разблагораживания стационарного потенциала ф в присутствии ингибитора (кривая /) даже выше, чем в неингибированной кислоте. Это объясняется деформационным нарушением в отдельных точках поверхности сплошности защитного действия указанного ингибитора и развитием локализованных анодных процессов в этих точках (аналогично питтингу). Ч Сближение кривых 1 и 4 изменения стационарного потенциала коррозии указывает на ухудшение защиты при высоких деформациях.

С достаточной точностью первое уравнение для всех жидких и твердых тел может быть принято в одинаковой форме, так как объемная деформация практически и у всех жидких и у всех твердых тел может рассматриваться как линейно упругая. Таким образом, первое реологическое уравнение для всех материалов имеет вид1)

Охрупчивание сплава ХН60ВТ наиболее интенсивно происходит при сравнительно высоких (700 °С) температурах (рис. 5,.3). При максимальной температуре нагрева (670 °С) цилиндрического оболочеч-ного корпуса типа II и времени деформирования ту < 20 ч предельная пластическая деформация практически постоянна и лишь при больших значениях ту- эта характеристика уменьшается (примерно на 25 %). При температуре 800 С эффект охрупчивания проявляется и при малом времени деформирования. Существенно, что при характерной длительности испытаний (ту = 200 ч) предельная пластическая деформация уменьшается примерно на 50 %.

При оптимальных режимах в стали X и Х12М деформация практически отсутствует. Однако оптимальные режимы следует применять в случае, когда твёрдость 60—62/Уд

На плоскости {z; f} равным относительным напряжениям в стержнях f/z соответствуют лучи, проведенные из начала координат (рис. 7.26). При заданной температуре каждому наклону отвечает определенная скорость ползучести р = Ф (f/z, Г). Таким образом, имея эпюру Эг для некоторого момента времени, нетрудно определить скорости ползучести в различных стержнях. С другой стороны, можно представить вид эпюры, получающейся при деформировании со скоростью в до деформации е (линия ОАВ на рис. 7.26). В группе «сильных» стержней (с большими значениями z) ползучесть еще не успевает проявиться и упругая деформация приблизительно равна е. В наиболее «слабых», наоборот, произошел выход практически на горизонтальный участок диаграммы дефэрмнрования (рис. 7.26), где? = TQZ (участок ОА эпюры Э/). Скорость ползучести в этой группе стержней мало отличается от значения е. На переходном участке эпюры, захватывающем лишь небольшое число стержней (точнее, значений z) имеет место плавный переход от одной прямой к другой.