Деформаций зависимость

Допустимое уменьшение диаметра при обжиме ограничивается появлением продольных складок в обжимаемой части заготовки или поперечных кольцевых складок в ее недеформируемой части. Обычно за один переход можно получить йизд = (0,7-f-0,8) D3ar. Если диаметр краевой части необходимо уменьшить на большую величину, заготовку обжимают за несколько переходов. Толщина заготовки в очаге пластических деформаций увеличивается, причем больше утолщается краевая часть заготовки.

С увеличением степени деформаций увеличивается и количество дислокаций, при этом становится все труднее сдвинуть каждую из дислокаций из занимаемого ею положения, так как притяжение ее ближайшими соседними дислокациями противоположного знака возрастает. В этом случае для передвижения отдельной дислокации необходимо приложить дополнительную силу, т. е. сопротивление скольжению в кристаллах возрастает. Увеличение усилия, необходимого для преодоления сопротивления скольжения в кристаллах, проявляется как деформационное упрочнение (наклеп).

Результаты расчетов показывают, что в зоне концентрации напряжений интенсивность циклических деформаций увеличивается незначи-

гих деформаций. Такие же примерно результаты достигаются, если цельный толстостенный цилиндр подвергнуть нагрузке высоким внутренним давлением так, чтобы внутренние слои цилиндра получили некоторую пластическую деформацию. После разгрузки в цилиндре возникают остаточные напряжения, распределенные примерно так же, как и напряжения, возникающие в составном цилиндре в результате натяга. Остаточные напряжения у внутренней поверхности цилиндра имеют знак, обратный знаку напряжений, возникающих при действии рабочего давления, поэтому суммарное напряжение при действии рабочего давления снижается, а несущая способность цилиндра в пределах упругих деформаций увеличивается. Этот метод увеличения прочности цилиндров называется автоскреплением.

Степень концентрации напряжений с ростом пластических деформаций увеличивается в случае пластинки с отверстием и остается примерно постоянной в случае пластинки с боковыми вырезами [13].

На фиг. 30 и 31 изображены эпюры продольных oj и поперечных о2 напряжений, возникающих в сечениях /—/ пластинок с боковыми вырезами и с отверстием при растяжении их за пределами упругости [13]. В этих случаях концентрация напряжений за пределами упругости выражена менее резко, чем в пределах упругих деформаций. Степень концентрации напряжений с ростом пластических деформаций увеличивается в случае пластинки с отверстием и остается примерно постоянной в случае пластинки с боковыми вырезами [13].

На рис. 7.10 построены зависимости коэффициентов концентрации деформаций Кг и напряжений К0 от уровня номинальных напряжений в упругопластической стадии деформирования. Из приведенных данных видно, что в процессе повышения номинального напряжения до уровня 0„ ~ 0т коэффициент концентрации деформаций увеличивается от 1,5—2,5 до 5—6, а коэффициенты напряжений снижаются от 1,6 ч-2,3 до 1,25-4-1,3, что согласуется с данными гл. 1, 2 и 11.

Допустимое уменьшение диаметра при обжиме ограничивается появлением продольных складок в обжимаемой части заготовки или поперечных кольцевых складок в ее недеформируемой части. Обычно за один переход можно получить dma = (0,7 ... 0,8) Дат- Если диаметр краевой части необходимо уменьшить на большую величину, заготовку обжимают за несколько переходов. Толщина заготовки в очаге пластических деформаций увеличивается, причем больше утолщается краевая часть заготовки.

Результаты расчетов показывают, что в зоне концентрации напряжений интенсивность циклических деформаций увеличивается незначи-

Размножение дислокаций. Рассматривается ступенька на краевой дислокации,, имеющая чисто винтовую ориентацию. Возможно поперечное скольжение с образованием объемного призматического расположения дислокаций. Модельное представление: с увеличением степени деформаций увеличивается плотность дислокационных петель и их взаимодействие, что ведет к образованию сеток дислокаций. Они выходят на плоскости скольжения и перерезают их, что задерживает продвижение других дислокаций, которые могут скользить по этим-плоскостям. Следствием является упрочнение, возникающее всегда, когда растет* плотность дислокаций.

в котором первое слагаемое в скобках соответствует деформациям чистого изгиба, а второе- — сдвиговым деформациям. Из этого уравнения видно, что вклад сдвиговых деформаций увеличивается пропорционально уменьшению отношения расстояния между опорами к ширине (l/d). To же самое уравнение, записанное через модуль упругости, имеет следующий вид:

§ 3.4. Раскрытие статической неопределимости при помощи уравнений совместности деформаций. Зависимость усилий от отношения

В отдельных работах отмечалось, что поляризационно-опти-ческим методом можно исследовать распределение напряжений в моделях за пределом упругости. Однако для пластических деформаций зависимость между двойным лучепреломлением и напряжениями становится, вообще говоря, нелинейной и различной для каждого материала. Для исследования этих деформаций чаще всего используются найлон и целлулоид (нитрат целлулозы).

На фиг. 29 показаны кривые, характеризующие зависимость деформаций от удельного давления, причём одна из них получена при нагрузке, а вторая при разгрузке. Обе кривые относятся к испытанию чугунного образца,

> 0,1 02 аз Oft 0,5 0,6 0,7 0,8 0,Яр1<г/мм' Фиг. 30. Зависимость деформаций от удельного давления при вторичной нагрузке чугунных образцов (шлифованного с грубо простроганным), подача — 0,80 мм/ход. , по которой к нижней

деформаций — Зависимость от

Значение а^ определяется из анализа неустойчивости пластических деформаций. Зависимость (2.33) и экспериментальные данные сопоставлены на рисунке 2.23, в. Таким образом, несущая способность труб и сосудов с протяженными трещинами (1^X0 прямо пропорционально зависит от степени ослабления стенки дефектом, характеризуемого параметром mh.

аппроксимирующем действительную зависимость а; = /(?;) данного материала. Однако в области упругих и упругошгастических деформаций зависимость (7.1.6) дает заметную погрешность. Более целесообразно степенную аппроксимацию использовать только в пластической области, т.е. принять

- эквивалентная деформация или интенсивность деформаций. Зависимость ае^сттД8е) принимают единой для любых напряженных состояний (гипотеза единой кривой) и определяют экспериментально путем простейших испытаний, в частности по диаграмме растяжения.

1) стадия упругих деформаций; зависимость между силой и деформацией определяется за-

2) стадия упруго-пластических деформаций; зависимость между силой и деформацией определяется кривой, характер которой зависит от свойств материала, условий нагружения и выбора координат диаграммы деформации;

Для легко релаксирующих материалов типична сильная зависимость пределов прочности от скорости деформации (поэтому также и от жесткости динамометров). С возрастанием у все большее число элементов структуры не успевает релаксировать и подвергается принудительному разрушению (в отличие от самопроизвольной перестройки структуры под действием теплового движения) в процессе деформирования этих систем до выхода на установившиеся режимы течения. В узком интервале скоростей деформаций зависимость т„ (у) обычно описывается степенной функцией [55] того же вида, что и зависимость напряжения сдвига на установившихся режимах течения от скорости деформации.

что это разрушение становится особенно интенсивным, когда деформации становятся равными или превосходят деформации, отвечающие максимумам зависимостей 0 (у) и т (у). По аналогии с понятием предела сдвиговой прочности, получаемое при у = const максимальное значение а представляет предел нормальной прочности (0„). В узком интервале скоростей деформаций зависимость 0rt (у) описывается степенной функцией, подобной функции ауст (у), где ауст — значения 0 на установившихся режимах течения.