Деформаций позволяет

ЗАКЛАДКА в горном деле — заполнение пустыми породами выработанного пространства, образующегося в недрах Земли в результате выемки полезного ископаемого. 3. бывает полной, если заполняется весь объём выработанного пространства, и частичной, если заполняется определённая его часть (в виде полос или слоев). В зависимости от способа транспортирования и укладки 3. бывает гидравлич., пневматич., гидропневма-тич., механич., самотёчная и ручная. 3. применяют для управления горным давлением, снижения потерь полезного ископаемого в недрах, предотвращения подземных пожаров, уменьшения деформаций поверхности Земли и т. д.

КАМУФЛЁТНОЕ ВЗРЫВАНИЕ, взрывание заглублённых зарядов ВВ, разрушающее или пластически деформирующее окружающую среду, не вызывая остаточных деформаций поверхности. К. в. применяют для образования подземных полостей в качестве хранилищ жидких и газообразных веществ, дробления твёрдых полезных ископаемых на большой глубине и др.

Контроль деформаций поверхности объектов в диапазоне 1 ... 1000 мкм, где прямая Голографическая интерферометрия слишком чувствительна, реализуется с помощью методов гояогра-

На рис. 55 приведено сопоставление расчетных и экспериментальных значений деформаций поверхности соединения в образце LSA-20-1 в районе нахлестки. Такие же данные для соединения в образце LSA-62-1 приведены на рис. 56. Как видно, совпадение теоретических и экспериментальных результатов по определению продольных деформаций удовлетворительное и на поверхности композита и на поверхности титана. На этих рисунках показаны также поперечные деформации на поверхности композита, теоретические значения которых должны быть равны нулю из-за принятия гипотезы о плоской деформации. Вычисленные распределения сдвиговых и нормальных напряжений, соответствующие расчетным разрушающим нагрузкам, показаны на рис. 57 для соединений в одностороннюю нахлестку (LSA-20) и на рис. 58 для соединений в двустороннюю нахлестку LSA-62). Поскольку предельные нагрузки и деформации на поверхности совпадают с экспериментально определенными, то и распределения напряжений, очевидно, достаточно хорошо соответствуют действительности. Следует отметить, что касательные напряжения у края соединения фактически достигают максимума примерно^та расстоянии толщины склейки от каждого края, а не на самом краю, поскольку там они должны обращаться в ноль. Так как уравнения были

Эффекты переменности деформации возникают в областях с высоким градиентом деформации и в зонах большой кривизны детали. Эта проблема широко исследовалась Даффи с сотр. для случая одномерной деформации [22], при осевой симметрии [23] и для случая двумерного изменения деформаций поверхности [24].

г2 = 0 — случай сплошной пяты — теоретически в центре пяты удельное давление получается равным бесконечности. В действительности же, с учетом деформаций поверхности пяты, оно будет конечным.

При переходе от деформаций поверхности тю радиусу ^м к деформациям по радиусу RK (рис. (3.10,6)] следует учесть дополнительные перемещения

Зависимости деформаций поверхности от удельных давлений во всех случаях имеют одинаковый характер, хотя количественно они различны. По мере увеличения давления р осадка профиля возрастает сначала быстро, а затем медленнее. Таким образом деформации, возникающие при первичной нагрузке образцов, нельзя считать пропорциональными удельному давлению.

127, а) на позициях ///, IV применена комбинированная цековка-зенковка, а на позициях V, VI — специальная многоножевая головка типа «тюльпан». В наладке для обработки поверхностей 1 и 2 на позициях /// и /Ктого же флан--ца с другой стороны (рис. 127,6) применены специальные ступенчатые головки. Обработку фланца (рис. 128, а) осуществляют в два цикла (обработка с двух сторон с переворотом) на восьмишпиндельном полуавтомате. Деталь напрессовывают ранее обработанным отверстием на оправку в загрузочных позициях / и // пневматическим приспособлением. Соосность поверхностей 8 и 10 достигается применением расточных борштанг для совместной обработки этих поверхностей на позициях /// и V. Кроме того, на позиции VII для обеспечения точности диаметральных размеров поверхностей 8 и 10 и их соосности применена специальная сблокированная головка, в которой использованы резцы и развертка. Резцы установлены в блоке на шариках для обеспечения горизонтального перемещения, а развертка имеет ось качания в самом блоке. Для компенсации упругих деформаций поверхности б и 7 обрабатывают на позициях 77/ и V; одновременно в процессе подрезания обтачиваются также поверхности 5 и 12. Возможна обработка этой детали по схеме, показанной на рис.

времени. Механические свойства материала для модели должны обеспечивать выполнение критериев подобия модели и натурного образца, а материала для покрытий — возможность совместного деформирования покрытия и поверхности исследуемой детали при сохранении линейной зависимости оптического эффекта от деформаций во всем диапазоне деформаций поверхности исследуемой детали.

Контроль деформаций поверхности объектов в диапазоне 1 ... 1000 мкм, где прямая голографическая интерферометрия слишком чувствительна, реализуется с помощью методов голографических топограмм (МГТ) или спекл-интерферометрии. При МГТ в результате интерференции двух световых пучков, восстанавливаемых голограммой, получают топографическое изображение объекта, на котором каждый контур представляет собой геометрическое место точек поверхности, имеющих некоторую постоянную высоту над фиксированной поверхностью. При оптическом совмещении топограмм образцового и контролируемого объектов возникают муаровые полосы, характеризующие различие в форме изделий.

Среди рассмотренных в предыдущем параграфе случаев совершенно особое место занимает случай, когда a=g и деформации тел отсутствуют. Отсутствие деформаций позволяет утверждать что никакие силы, кроме сил тяготения, на тело не действуют (если какая-либо сила действует, то это может быть только сила тяготения). Этот особый случай, когда на тело действует извне (со стороны каких-либо других тел) только сила тяготения и поэтому тела находятся в недеформированном состоянии1), называется состоянием невесомости-).

Классическим примером в этом отношении может служить теория напряжений и деформаций в идеальном однородном теле, когда в точке тела выделяется бесконечно малый элемент в виде параллелепипеда и рассматривается его напряженное состояние. Связь между деформациями и напряжениями описывает закон Гука. Развитие этого подхода с учетом возникновения пластических деформаций позволяет найти зависимости между напряжениями и деформациями и за пределами упругости [111]. Необходимость учитывать реальные особенности строения материалов привела к созданию таких наук, как металловедение, которая изучает и устанавливает связь между составом, строением и свойствами металлов и сплавов. Для материаловедения как раз характерно рассмотрение явлений, происходящих в пределах данного участка (зерна, участка с типичной структурой), обладающего основными признаками всего материала. Изучение микроструктур сплавов и их формирования явлений, происходящих по границам зерен, термических превращений и других процессов, проводится в первую очередь на уровне, который описывает микрокартину явлений.

Для данного материала можно вычислить коэффициент безопасности при определенных условиях нагружения. Теория максимальных деформаций позволяет непосредственно определить коэффициент безопасности, форму разрушения и соответствующий слой. Сравнивая вычисленные напряжения в слое с допустимыми по каждой форме разрушения'(продольной, поперечной и сдвиговой), можно найти коэффициент безопасности по формуле Кб = Fp,oJ(°) — 1- Повторяй эту процедуру для каждого слоя, можно получить минимальный коэффициент безопасности. Энергетический критерий прочности не позволяет предсказать форму разрушения. Функциональная форма (а) = 1 определяет границу области в пространстве напряжений. Подстановка напряжений и последующая оценка значений функции (а) может привести к недоразумению, так как для функциональных форм, включа-

Уравнение (21) в сочетании с формулами для преобразования деформаций позволяет получить следующие зависимости, основанные на использовании критерия максимальных деформаций:

На рис. 20 представлена диаграмма приспособляемости в координатах Р*/Р0, tl/t\. Линия / ограничивает область перехода от приспособляемости к непрерывному возникновению знакопеременной пластической деформации, приводящей к малоцикловому разрушению. Анализ полей циклических деформаций позволяет, как

Чувствительность измерительной схемы оказывается вполне достаточной для работы со статической тензометрической аппаратурой. При указанных размерах роликов использование электронного измерителя статических деформаций позволяет получать

Определение величины и расположения дисбаланса является одной из самых сложных задач при балансировке гибких роторов. Анализ амплитудно-фазовых характеристик перемещений и деформаций позволяет определить величину и положение дисбаланса, а также динами-

При установленных по уравнению (1.8) значениях Ка и Ке по уравнению (1.7) определяются местные напряжения и деформации для исходного (статического) и циклического нагружении; эти данные позволяют охарактеризовать амплитуды ё„ местных упругопластических деформаций и соответствующие им значения коэффициентов асимметрии цикла. Для заданной формы цикла с использованием деформационных критериев разрушения определяется число циклов N0 до образования макротрещины (рис. 1.3, а). При нормальных и умеренных температурах, когда температурно-временные эффекты не проявляются (кривая т„ на рис. 1.3, а, соответствующая кратковременным испытаниям со временем т0), разрушающие амплитуды деформаций ёа получаются выше, чем при возникновении статических и циклических деформаций ползучести при высоких температурах (кривая тэ на рис. 1.3, а, соответствующая эксплуатационному времени нагружения тэ). Введение запасов по числу циклов и по разрушающим амплитудам деформаций позволяет построить кривые допускаемых амплитуд деформаций [еа] и чисел циклов [N0\- Для построения кривых на рис. 1.3, а в первом приближении ложно использовать результаты базовых экспериментов (см. рис. 1.2) при длительном статическом нагружении — предельные разрушающие напряжения сГи и пластичность ect (определяемую через относительное сужение %т)- При этом следует учитывать (рис. 1.3, в), что изменение во времени величины ~оь% зависит от типа металла и степени его легирования (например, никелем, хромом, молибденом и другими элементами) в меньшей степени, чем величины ёст.

В то же время, исследование механического поведения элементов структуры с учетом концентрации неоднородных в пределах каждого из них полей напряжений и деформаций позволяет не только непосредственно определять эффективные свойства, но и дает обширную информацию о характере и особенностях деформирования и разрушения материалов в зависимости от реальной структуры композитов и их компонентов.

Описанная картина поверхностных деформаций позволяет составить представление о поверхностных напряжениях, возникающих при образовании вмятин. Чтобы подобные деформации могли произойти, давление в центре вмятины должно превосходить твердость данного материала. По величине деформаций можно судить и о величине давлений, возникающих при ударах небольших объемов воды. Из формулы Майера следует, что