Деформаций определяются

экспериментально [14]. Коэффициент интенсивности упру-гопластических деформаций определяется по формулам:

В случае растяжения-сжатия способов борьбы с уменьшением жесткости нет, так как при данных а и ? величина деформаций" определяется только площадью сечения и не зависит от его формы. Вследствие этого ферменные и стержневые системы,- выполненные— иа сверхпрочных сталей, неизбежно будут обладать пониженной жесткостью.

Из сказанного очевидно, что жесткость в области пластических деформаций определяется преимущественно прочностными факторами.

Амплитуда деформаций определяется по известному значению КЕ, номинальным деформациям ен и напряжениям ст.,:

Коэффициент интенсивности упругопластических деформаций определяется по формулам:

Поскольку в общем случае напряженное состояние в отдельных точках тела различно, то различна и потенциальная энергия деформации, накапливаемая в окрестности этих точек. Выделив вокруг точки элементарный объем, находят энергию, накопленную в этом объеме, эту величину делят на выделенный объем и получают удельную потенциальную энергию деформации. Последнюю представляют состоящей из двух частей: энергии, затраченной на изменение объема элемента, и энергии, затраченной на изменение его формы. Принято считать, что опасность возникновения пластических деформаций определяется величиной той части энергии, которая связана с изменением формы, и соответственно два напряженных состояния считаются равноопасными, если удельная потенциальная энергия формоизменения для них одинакова.

Пусть Хг — ортогональная система декартовых координат, t = 1, 2, 3, и пусть Ui — поле вектора перемещений. В этих обозначениях тензор деформаций определяется формулой

териалом энергия циклических деформаций; <7т — суммарная удельная тепловая энергия, выделенная деформируемым объемом в результате саморазогрева и рассеянная в окружающую среду за счет теплообмена. Необратимо поглощаемая энергия циклических деформаций определяется по параметрам петель гистерезиса.

вечности в зонах концентрации предлагается использовать уравне~ ния кривых длительного циклического разрушения. Поцикловой (начиная с нулевого) анализ деформаций и напряжений позволяет установить коэффициенты асимметрии ге и /•„, входящие в уравнения этих кривых (5), (14) и (15). В [1,3, 4] показано, что при коэффициентах концентрации л„ !> 2,5 и числе циклов более 5-Ю1 долговечность с достаточной для практики точностью определяется по уравнению (4) кривой малоциклового разрушения. Так как амплитуды местных деформаций в зоне концентрации, с одной стороны, и амплитуды разрушающих деформаций — с другой, зависят от числа циклов и времени выдержки, то предельное число циклов для заданных времени выдержки, теоретического коэффициента концентрации и номинального напряжения определяется из условия равенства деформаций ёа по уравнению (4) и ёа тахкпо уравнению (40). На рис. 14 показаны результаты графического решения уравнений (4) и (40) для стали 18-8 при 650° С, Ъп = 1 и а„ = 3. Сплошная линия характеризует связь между разрушающим числом циклов N и временем выдержки твр, когда учитывается изменение сопротивления деформациям и разрушению до последнего полуцикла (k = = 2 N), пунктирная—когда амплитуда местных деформаций определяется по первому полуциклу (k = 1). С увеличением времени выдержки, когда предельное число циклов сокращается, расчет по амплитудам деформаций первого полуцикла мало (в 1,5 раза) отличается от более точного расчета с учетом кинетики местных деформаций. При времени выдержки 10"1 час разница в числах циклов, полученных указанными способами, увеличивается до 2,5— 3 раз.

быть либо упругими для обеих деталей, либо упругими для одной из них и упруго-пластическими для другой. Возникновение того или иного характера деформаций определяется условиями, приведенными в табл. 31.

В случае растяжения-сжатия способов борьбы с уменьшением жесткости нет, так как при данных ст и Е величина деформаций «определяется только площадью сечения и не зависит от его формы. Вследствие этого ферменные и стержневые системы, выполненные из сверхпрочных сталей, неизбежно будут обладать пониженной жесткостью.

Сначала выбирают малое приращение внешней нагрузки, имеющее то же отношение напряжений в плоскости, что и в конце линейного нагружения. Величина этого приращения должна быть малой по сравнению с нагрузкой в точке начала течения. Соответствующие приращения деформаций определяются, исходя из того, что композит еще обладает линейными свойствами. Затем к этим упругим приращениям добавляют некоторую начальную приближенную оценку приращений неупругих деформаций. (При первом приращении нагрузки после достижения точки течения составляющие пластической деформации полагаются равными нулю. Для всех последующих приращений в качестве начальных приближенных оценок неупругой деформации принимают значения, достигнутые к концу предыдущего приращения нагрузки.) После чего при помощи метода конечных элементов осуществляется анализ напряженного состояния компонентов каждого слоя композита.

В первом приближении, которое совпадает с первым приближением Б методе переменных параметров упругости, решается упругая задача при отсутствии дополнительных деформаций. Определяются значения компонентов напряжений з^(1),..., Тд-у(1),... И деформаций е^ц),..., yxy(i),---, интенсивности напряжений з?(1). В плоскости Оо~е0 состоянию первого приближения соответствует точка 1 (см. рис. 7.6, б).

наложения деформаций определяются суммированием деформаций от заданной нагрузки 8„ (фиг. 37, а) и деформаций от реактивного момента 8Ж (фиг. 37, б).

Напряжения с учетом пластических деформаций определяются методом последовательных приближений. Напряжения тг-го приближения определяются через напряжения п—1-го приближения по уравнениям

Методы снижения напряжений и деформаций в процессе сварки. Величина и характер сварочных напряжений и деформаций определяются влиянием ряда технологических и конструктивных факторов.

2. Металл изотропный, и в процессе нагружения зависимости о(. и е; от компонентов главных истинных напряжений и деформаций определяются выражениями (7.1.1) и (7.1.8).

9.6.9. При осевом растяжении-сжатии образцов измерение и контроль деформаций определяются в соответствии с ГОСТ 25.502 — 79.

При возможности повторного воспроизведения условий нагружения объекта исследования значений относительных деформаций определяются для каждого повторного нагружения, после чего проводится упорядочение выборки относительных деформаций по Л^ повторны м нагружениям

На рис. 5.1 и 5.2 показано распределение напряжений и деформаций в пластине с отверстием и сильфонном компенсаторе при статическом нагружений (& = 0) и длительности цикла около 0,25 мин, когда ползучесть не выражена. В пластине наиболее напряженная зона находится вблизи отверстия; основной объем пластины деформируется упруго. У сильфонного компенсатора наиболее напряженными являются внутренняя и наружная поверхности, приблизительно в середине нелинейных частей гофра; остальные зоны компенсатора, в том числе и объемы, прилегающие к серединной поверхности в местах максимальной напряженности, деформируются упруго. Последнее обстоятельство определяет особенности кинетики напрч--жений и деформаций рассматриваемых конструктивных элементов при малоцикловом нагружении. Условия, нагружения. близкие к на-гружению с. заданными' перемещениями в зонах возникновения циклических необратимых деформаций, определяются упругодефор-мируемьши объемами детали. На рис. 5.2 показана .стабилизация циклических деформаций в максимально нагруженных зонах сильфонного компенсатора и зоне концентрации цилиндрического стержня с кольцевой выточкой при малоцикловом нагружении.

Внося в формулы (1.4.53) параметры ak , найденные из решения системы (1.4.56), получаем искомые значения действительных компонентов напряжений. Компоненты деформаций определяются по формулам (1.4.54). Для определения перемещений требуется проинтегрировать уравнения, связывающие деформации с компонентами перемещения.

Компоненты тензора деформаций определяются формулой [31]