Действующие соответственно

расчетную схему сварного соединения с непроваром шва целесообразно принимать модель с центральной или краевой трещиной (в зависимости от расположения непровара). В дальнейшем будем рассматривать непровары, расположенные в продольном шве (рис.4.13,г). Это обосновывается тем, что окружные напряжения, действующие перпендикулярно к плоскости несплошности (непровара) в два раза больше, чем предельные напряжения.

Рассматривается наиболее неблагоприятный (в плане прочности) случай, когда царапина (риска) расположена в продольном направлении (рис.4.34,а). Это обусловлено тем, что окружные напряжения, действующие перпендикулярно ослабленному дефектом сечению, в два раза больше, чем продольные напряжения. В силу того, что труба длинная, то в продольном направлении деформации практически отсутствуют (плоская деформация). Радиальные напряжения на внутренней поверхности равны действующему давлению, которые пренебрежительно малы в сравнении с действующими окружными и продольными напряжениями. На внешней поверхности радиальные напряжения равны нулю. Таким образом, в данном случае имеет место плоское напряженно-деформированное состояние металла.

Основные расчеты коробок ведут на нагрузки, действующие перпендикулярно к стен кам, так как стенки в своей плоскости имеют высокую жесткость. Обычно можно пользоваться приближенными расчетами, основанными на экспериментах, выполняемых на моделях. Критериями расчета являются прочность и условия правильной работы механизмов.

В дальнейшем будем рассматривать непровары, расположенные в продольном шве (рис.1,г). Это обосновывается тем, что окружные напряжения, действующие перпендикулярно к плоскости несплошности (непровара )^в два раза больше, чем предельные напряжения.

Рассматривается наиболее неблагоприятный ( в плане прочности) случай, когда царапина (риска) расположена в продольном направлении (рис.22^1). Это обусловлено тем, что окружные напряжения, действующие перпендикулярно ослабленному дефектом сечению, в два раза больше, чем продольные напряжения. В силу того, что труба длинная, то в продольном направлении деформации практически отсутствуют ( плоская деформация ). Радиальные

На искривлённых поверхностях в покрытиях возникают дополнительные отрывающие или прижимающие силы, действующие перпендикулярно поверхности. Первые увеличивают вредное влияние срезывающих усилий, вторые его уменьшают.

а) радиальные, воспринимающие преимущественно радиальные нагрузки, действующие перпендикулярно оси вращения подшипника (рис. 27.2, а и б и 27.3, а, б, в, д)',

Вариант метода, использованный автором, предполагает, что материал слоя имеет различную прочность при растяжении и сжатии, но его упругие константы не зависят от знака приложенной нагрузки. Составленная для ЭЦВМ программа позволяет построить полную поверхность прочности (в главных осях слоистого композита), используя любые приращения приложенных касательных напряжений 2). При нагруже-нии в любом направлении пространства напряжений можно получить исчерпывающую информацию о диаграммах деформирования композита вплоть до разрушения. Программа выделяет слои, в которых достигнуто предельное состояние. При этом делается различие между разрушением по волокну (предельной величины достигают напряжения, действующие вдоль волокон) и по связующему (предельных значений достигают или касательные напряжения, или напряжения, действующие перпендикулярно волокнам).

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий 0У, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки: без утолщения у шлюза; с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности; с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а; при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились; при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения огу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза.

Как видно из рис. 2.61, существенного различия в распределении сил в оболочке у крайней и промежуточной ферм при их загружении также не наблюдалось. Усилия, действующие вдоль контура, так же как у торцовой фермы, возникали лишь в при-контурной зоне на участке, составляющем около 1/5 части пролета. Усилия растяжения, действующие перпендикулярно к промежуточному контуру, захватывают большую часть пролета оболочки, плавно уменьшаясь по мере удаления от него. Наличие этих сил необходимо учитывать при проектированнии сборных оболочек, обеспечивая связь арматуры смежных панелей в направлении, перпендикулярном к нагружаемой ферме.

1) балки — конструктивные элементы, работающие в основном на изгиб. Чаще всего они воспринимают вертикальные нагрузки, действующие перпендикулярно их продольной оси. Наиболее рациональная форма поперечного сечения таких балок — двутавровая. Некоторые балки воспринимают также горизонтальную и крутящую нагрузки (например, концевая балка мостового

где PI, Ре, Рп — постоянные нагрузки, действующие соответственно в течение Lj, Lj, Ln миллионов оборотов; L = L^ + LS + • • •+ Ln — общее число миллионов оборотов, в течение которого на подшипник действуют нагрузки PI, PI.....Рп-

где Rb R2,---, К„ - постоянные нагрузки, действующие соответственно в течение Lj, Lz, ..., L, млн оборотов; L— суммарное число миллионов оборотов за время действия нагрузок Rb R2, ..., Я„, L = L! + L2 + ... + Ln.

где PI, PJ, Рп — постоянные нагрузки, действующие соответственно в течение LI, Lg, Ln миллионов оборотов; L = ?,j + L$ + • • •+ Ln — общее число миллионов оборотов, в течение которого на подшипник действуют нагрузки Pj, PZ

здесь Ми.г и, Л/и.в — максимальные изгибающие моменты в опасном сечении^ кгс -мм, действующие соответственно в горизонтальной и вертикальной плоскостях; ЛГкр — максимальный крутящий момент в опасном сечении, кгс -мм;

Таким образом, упругие моменты ^о*, о(*-И)> So^+i), о*-в соединениях 0&, 0 (k + 1) эквивалентной динамической схемы редуктора представляют собой приведенные к скорости вращения основного звена моменты от силы реакции в зацеплении колес k, k + 1, действующие соответственно на к-е и (k + l)-e колеса. Зависимости (2.166) позволяют определить динамические реакции в зацеплениях зубчатых колес.

Облицовка такого типа принята для защитной оболочки V блока НВАЭС. При выборе конструкции этой облицовки (толщина листа, система и шаг анкеров и т. д.) основное внимание уделялось обеспечению ее устойчивости при различных воздействиях. Рассматривались деформации ej и 82, действующие соответственно в вертикальном и горизонтальном направлениях. В табл. 1.2 при-

/?р и Re — радиусы кривизны срединной поверхности заготовки соответственно в меридиональном и широтном сечениях: Ор и О9— нормальные напряжения, действующие соответственно

действующие соответственно в плоскостях подшипников А и В, в результате смещения с оси вращения центра тяжести масс некоторых деталей ротора. Тогда дисбалансы этих масс будут эквивалентны некоторым дисбалансам в плоскостях подшипников

где TK, Tq — граничные касательные напряжения, действующие соответственно

ММ1, ММ2— моменты вращения, действующие соответственно на первый и

здесь Мит и М„в - максимальные изгибающие моменты в опасном сечении, Нмм, действующие соответственно в горизонтальной и вертикальной плоскостях; Мкр -максимальный крутящий момент в опасном сечении, Нмм;