Действующее напряжение

Схема действующей установки по использованию тепла шлака показана на рис. 3-18. Горячий шлак из электропечи 1 по грануляционному желобу 2 вместе с гранулирующей водой подается в шлакоприемник 4. Охлажденный шлак из шлакоприемника гидроэлеватором 9 направляется в отвал. Нагретая до 80°С вода перетекает

Электроэнергию на базе геотермальных горячих источников вырабатывают также в США, Мексике, Японии, СССР (как уже указывалось ранее в разделе, посвященном ресурсам) и Исландии. В Сальвадоре подобная станция находилась в стадии конструкторских разработок в 1975 г. В Новой Зеландии в радиусе 36 км2 от Вайракей пар получают с небольших глубин, а в результате бурения на глубину до 610 м можно получать пар высокого давления. Около 80 % по массе от получаемого объема составляет горячая вода, которую необходимо отделить от пара перед тем, как использовать его в паровых турбинах. Среднее количество энергии, поступающей в национальную энергосистему из различных источников энергии в год, составляет 1100 ГВт. Установленная мощность 192600 кВт, причем доля пара высокого давления снижается. В Каверау (Новая Зеландия) действует установка мощностью 10000 кВт. В районе Гейзеров (США) мощность действующей установки составляет 290 000 кВт. Общая установленная мощность в целом по миру составляла 1,01 ГВт. Капитальные и эксплуатационные издержки находятся в диапазоне от 0,14 до 0,25 пенс/МДж в зависимости от местных условий. Сравнение с другими способами получения электроэнергии, проведенное Ле-ардини на основе данных 1970 г., дает упомянутые выше издержки (пенс/МДж) в размере: 0,16 — для гидроэнергии, 0,38 — для пара и 0,40 — для ядерной энергии.

Особенностью электрической схемы установки является использование одного повысительно-выпрямительного устройства (ВТМ 35/70) для питания двух генераторов импульсов. Генераторы импульсов этажерочной конструкции собраны на конденсаторах КБГП-2-30/0.50, использование которых по напряжению в режиме 0.5 от номинального обеспечивает ресурс работы конденсаторов 108 имп. Частота посылок импульсов составляет 6 имп/с, обеспечивая производительность установки до 500 кг/ч. Цикличность всей технологической схемы не требовала создания непрерывно действующей установки, поэтому загрузка и разгрузка продукта осуществлялась с

После монтажа или ремонта действующей установки должны быть проведены следующие осмотры и испытания:

Экономически наивыгоднейший вакуум вновь сооружаемой установки определяется величинами суммарных затрат на систему водоснабжения и конденсационную установку и стоимости их эксплоатации с учетом величин расходов топлива и электроэнергии на перекачку охлаждающей воды. На действующей установке экономический вакуум определяется величиной наименьших затрат на топливо и электроэнергию, расходуемую на перекачку охлаждающей воды. Широко применяется метод определения наивыгоднейшего вакуума действующей установки по величине наибольшей полезной мощности турбогенераторов, получаемой за вычетом расхода электроэнергии на перекачку охлаждающей воды.

к трубопроводам воды и пара действующей установки.

Что касается кислого фильтрата, получающегося в начале процесса регенерации, то следует отметить, что его сбор и использование для регенерации не целесообразны, так как (Приводят к чрезмерному повышению объема отработавшего раствора и соответственно увеличивают продолжительность регенерации. В таком случае можно перейти к противоточному способу работы фильтра, что позволит использовать указанные ионы Н в истощенных слоях катионита. Когда применение противотока невозможно, например при переводе действующей установки, состоящей из прямоточных фильтров, на разработанную технологию, эта часть фильтрата может собираться и использоваться яри взрыхлении катионит-ных фильтров, что позволит также использовать ионы Н в качестве регенерирующего агента.

и водоприготовления существовала одна основная проблема — борьба с на-кипеобразованием. Поэтому первыми введенными в действие установками водоприготовления были простейшие установки по умягчению воды, а надежность водного режима ставилась в прямую зависимость от допустимой жесткости питательной воды. Позднее требования надежного водного режима стали формулировать в виде «норм водного режима». Впервые эти нормы были сформулированы в 1940 г. в отношении чистоты пара в виде одного из параграфов «Правил технической эксплуатации электрических станций и сетей» (ПТЭ). Позднее эти нормы были дополнены нормами качества питательной и котловой воды. Так как нормы водного режима устанавливаются на основе итогов длительного опыта эксплуатации действующих установок, то введение новых типов агрегатов, повышение параметров пара и совершенствование эксплуатации требуют систематического пересмотра этих норм. Для каждой действующей установки качество воды и пара окончательно устанавливается на основе специальных эксплуатационных испытаний, которые позволяют обосновать отклонения от действующих норм, если они оказываются необходимыми и допустимыми.

Предыдущие формулы позволяют определить напор действующей установки. Для проектируемой насосной установки напор подсчитывается по формуле

Полный учет влияния каждого из элементов возможен при снятии динамических характеристик действующей установки. Получаемая таким путем инерционная кривая несет в себе исчерпывающую неискаженную информацию о данном объекте. В этом заключается особенность экспериментального метода, его достоинство и одновременно слабая сторона. Недостатком является невозможность распространения полученных (часто с большими трудностями и затратами) результатов на паротурбинные блоки других типов, и для них динамические испытания должны быть проведены заново. Метод экспериментального определения динамических свойств паротурбинного блока весьма распространен [Л. 5, И, 22, 52, 71, 119, 120 и др.]. Наиболее часто динамические испытания проводятся с целью получения исходной информации для выбора системы автоматического регулирования процессами в паротурбинном блоке. Для вновь разрабатываемого оборудования это означает предшествование ввода блока в эксплуатацию оснащению его регулирующими устройствами. При таком подходе сильно растягиваются сроки полного освоения новой техники. Априорный же выбор системы автоматического управления может дать удовлетворительный результат лишь при незначительном отличии вводимого оборудования от уже существующего. Поэтому в последнее десятилетие широкое распространение получили расчетные методы определения динамических свойств паротурбинных блоков. 312

В Мексике построен завод, на котором губчатое железо получают в периодически действующих ретортах. Схема действующей установки показана на рис. 41, на которой слева расположены агрегаты для конверсии природного газа, а справа — установки для получения железа.

а - действующее напряжение в стенке трубы;
<т - действующее напряжение.

Для оценки прочности стержня необходимо сопоставить действующее напряжение с допускаемым:

б - действующее напряжение в стенке трубы;

является величиной постоянной для данного материала и носит название коэффициента Пуассона1. Значения коэффициента Пуассона для некоторых материалов даны в табл. 2.1. В результате обобщения наблюдений за деформациями упругих тел установлено, что действующее напряжение пропорционально относительной деформации. Это условие называется законом Гу к а2:

Расчет на прочность. В зоне соприкосновения рабочих поверхностей кулачка и толкателя возникают местные (контактные) напряжения. В случае превышения контактными напряжениями допустимого для данного материала предела рабочие поверхности обычно выходят из строя вследствие их усталостного выкрашивания. Поверхности кулачка и ролика искажаются, при работе возникают дополнительные нагрузки, шум. Расчетом на контактную прочность определяются размеры или подбираются материалы кулачка и ролика с тем, чтобы действующее напряжение не превышало допускаемого

Компактную (цельную) платину как материал для анодов на станциях катодной защиты предложил Коттон [14]. Такие аноды при подходящих условиях могут работать с плотностью анодного тока до 104 А-м~2. Действующее напряжение практически не ограничивается, а скорость коррозии (в предположении об оптимальности условий) очень мала — порядка нескольких миллиграммов на 1 А в год. Впрочем, это обеспечивается преимущественно при сравнительно низких плотностях тока в морской воде при эффективном отводе образующейся подхлор-ной кислоты. Если приходится применять благородные материалы для получения высоких плотностей анодного тока в плохо проводящих электролитах, то анодное растворение платины увеличивается вследствие образования хлорокомплексов и в таком случае становится непосредственно зависящим от плотности тока [15—17]. Кроме того, в воде с низким содержанием хлоридов при преобладании образования кислорода на поверхностях анодов образуется предпочтительно легче растворимый окисел РЮ2 вместо РЮ, вследствие чего расход платины тоже увеличивается. Тем не менее потери остаются малыми, так что цельная платина может практически считаться идеальным материалом для анодов. Однако такие аноды ввиду большой плотности платины (21, 45 г см-3) получаются очень тяжелыми, а ввиду весьма высоких цен на платину (28 марок ФРГ за 1 г по состоянию на сентябрь 1979 г.) они неэкономичны. Вместо них применяют аноды из других несущих металлов, рабочая поверхность которых покрыта платиной.

Платина на других вентильных металлах применяется предпочтительно там, где низкий критический потенциал пробоя титана вызывает неприемлемые ограничения его применимости. При катодной защите для этого могут иметься несколько причин. В случае хорошо! проводящих сред можно без затруднений использовать высокие плотности анодного тока — в среднем около 600—800 А-м~2, а иногда до 103 А-м~2 и более. В плохо проводящих средах, например в пресной воде, допустимое действующее напряжение может оказаться недостаточным для обеспечения экономичной катодной защиты с применением платинирован-

Для получения хорошего распределения тока и предотвращения неблагоприятного катодного влияния на покрытие (см. раздел 6) расстояния между анодами и защищаемой поверхностью должны быть достаточно большими, а действующее напряжение — низким. Поблизости от анодов должно выдерживаться ограничение потенциала, который должен оставаться не ниже минус 1,1—1,2 В (по медносульфатному электроду сравнения).

Для получения хорошего распределения тока и предотвращения неблагоприятного катодного влияния на покрытие (см. раздел 6) расстояния между анодами и защищаемой поверхностью должны быть достаточно большими, а действующее напряжение — низким. Поблизости от анодов должно выдерживаться ограничение потенциала, который должен оставаться не ниже минус 1,1—1,2 В (по медносульфатному электроду сравнения).

Для получения хорошего распределения тока и предотвращения неблагоприятного катодного влияния на покрытие (см. раздел 6) расстояния между анодами и защищаемой поверхностью должны быть достаточно большими, а действующее напряжение — низким. Поблизости от анодов должно выдерживаться ограничение потенциала, который должен оставаться не ниже минус 1,1—1,2 В (по медносульфатному электроду сравнения).