Действительно рассматривая

Как видно из уравнений (5.83)— (5.88), движение звена 4 действительно происходит по гармоническому закону. Истинные скорости и ускорения при неравномерном вращении начального звена механизма определяются по методу, изложенному в § 16.

Как видно из уравнений (5.83)—(5.88), движение звена 4 действительно происходит по гармоническому закону. Истинные скорости и ускорения при неравномерном вращении начального звена механизма определяются по .методу, изложенному в § 16.

В § 8-2 уже было показано, что расчет по схеме диффузионного горения достаточно правильно определяет скорость испарения капли, если в ее пограничном слое действительно происходит горение, но неверно отображает другие стороны процесса.

слой всегда бывает ламинарным, если только этот режим не нарушается искусственными мероприятиями. Однако при больших численных значениях Re^, для которых строится вся излагаемая теория, на некотором удалении от передней кромки может произойти и чаще всего действительно происходит перерождение пограничного слоя — из ламинарного он становится турбулентным. Так, на продольно обтекаемой пластине с заостренной передней кромкой турбулизация слоя происходит при критическом значении числа Рейнольдса

. ! Если оно действительно происходит внутри пузырей, а не только около стенни трубы.

Травинский, предложивший эту формулу, отказался затем от нее, полагая, что она неверна, так как содержит допущение об увеличении вязкости с расширением слоя. Однако опубликованное в том же году исследование Дикмана и Форсайта [Л. 264], а также более поздняя работа Шустера и Хааса [Л. ИЗО] показали, что в известной области режимов действительно происходит увеличение эффективной вязкости псевдоожиженного слоя с ростом скорости фильтрации,

Что при указанной относительно низкой температуре действительно происходит химическое взаимодействие между ZnO и Fe2O3 с образованием феррита цинка1, подтверждается указаниями в литературе [17а].

Подтверждением того, что между глазурью и керамическим черепком типа полуфарфора действительно происходит химическое взаимодействие и образующийся в результате этих химических реакций промежуточный слой ослабляет вредные напряжения растяжения, служит эксперимент, произведенный Томасом и его сотрудниками [58]. Глазурованные стержни из полуфарфоровой массы диаметром 1,5 мм и длиной 100 мм устанавливались на огнеупорную подставку почти вертикально и нагревались одновременно с такими же стержнями, неглазурованными. По мере повышения температуры стержни изгибались. Само собой разумеется, что изгибание глазурованных стержней наступало при более низких температурах, чем у стержней неглазурованных, в силу проникновения глазури в черепо-к, причем степень проникновения глазури характеризовалась разностью температур начала изгибания неглазурованных и глазурованных стержней. Параллельно с этим производились измерения напряжений в глазури. При этом установлено, что в случае проникновения глазури в черепок, т. е. в случае образования промежуточного слоя, вредные напряжения растяжения развиваются значительно слабее.

Если приложить напряжения растяжения к образцу при соответствующих условиях, то происходит превращение -yi ->0i (0i') -»ai (см. рис. 1.29). На рис. 1.30 демонстрируется явление, заключающееся в том, что при указанных последовательных превращениях мартенсит, имеющий определенную кристаллическую структуру, постепенно претерпевает превращение в соответствии с приложенным напряжением. Однако при таком подходе неясно, почему при снятии напряжений происходит обратное превращение. При разгрузке действительно происходит обратное превращение несмотря на то, что направление действия напряжений при разгрузке такое же, как и при нагружении. Наличие обратного превращения заставляет предположить, что существует определенный интервал напряжений, в котором соответствующие фазы являются стабильными. Ниже авторы исследуют относительную стабильность фаз при разных напряжениях, применяя общие законы термодинамики.

Известно также значительное количество работ, в которых были предприняты попытки прямого определения состава -у-фазы в момент ее формирования. Большинство измерений проведено в условиях скоростного нагрева, когда, как справедливо считали авторы, затруднены диффузионные процессы, что давало надежду зафиксировать раздельно эффект перестройки решетки и последующее растворение карбидной фазы и насыщение аустенита углеродом, если процесс образования аустенита действительно происходит в две стадии. Однако трактовка результатов этих работ затруднена значительным смещением в область более высоких температур регистрируемого начала а -*• 7-превращения при скоростном нагреве. Так, в работе [ 13] о составе 7-фазы судили по температуре мартенситного превращения, которая, как известно, зависит от содержания в аустените углерода. Было показано, что после .скоростного нагрева до 850 - 870°С в сталях У8, У12, ШХ15 фиксируются две мартен-ситные точки: одна в районе 500 — 600°С, что соответствует малоуглеродистому аустениту (0,1 — 0,2 % С), вторая около 300°С, что соответствует 7-фазе с содержанием углерода 0,6 — 0,7 %. Однако, поскольку температура образования малоуглеродистого аустенита в этой работе не зафиксирована, его можно рассматривать либо как метастабильное состояние, либо, как это делают авторы, объяснять его происхождение смещением температуры его образования до 850 — 870°С, при которой концентрация 0,1 — 0,2 % С соответствует линии GS равновесной диаграммы.

где скорость vm, соответствующая максимальной деформации при предельной нагрузке, представляет собой критическую скорость удара. Если по концу стержня произвести удар со скоростью, превышающей vm, то ударяемый конец стержня будет двигаться быстрее, чем пластическая волна в стержне, и около ударяемого конца произойдет ударное разрушение стержня фактически при отсутствии в нем пластических деформаций. Эксперименты показывают, что это действительно происходит при скоростях удара, больших критической, и что пластическая деформация при этом распространяется вдоль стержня гораздо медленнее, чем при скоростях, чуть меньших критической скорости удара. Рассчитанные по формуле (15.136) значения vm очень хорошо согласуются с экспериментальными данными, полученными при использовании кривых зависимости напряжения от деформации при динамических нагружениях. Если же пользоваться кривыми зависимости напряжения от де-

') Как известно, в пределе при 1о-*-°о из бь-модели следует теория Гриффитса с постоянной плотностью работы разрушения (эффективной). В этом случае 1с — 1ц = 1ц. Действительно, рассматривая докритическое состояние, в котором кая{дому значению р = р(1) соответствует устойчивое сое-

в котором Qapyn = fiapvTi. еще не означает, что в каждом слое деформация е33 также равна нулю. Действительно, рассматривая в простейшем случае ортогональную равновесную укладку слоев в материале, из уравнений состояния слоя (3.17) и (3.18) при условии (е33) = е§з + 81Т = О получим, что для слоя с укладкой волокон в направлении оси 1 поперечная к его плоскости нормальная деформация определяется соотношением

Для детали с малым радиусом надреза концентрация напряжений существенно • выше. В этом случае кривая распределения напряжений более крутая (кривая ABC на рис. 20,6). Увеличение номинальной нагрузки (параллельный перенос) по вертикали кривой ABC до совмещения точки В с точкой /) в этом случае дает иное взаимное расположение кривых GJK.L и /Я/. Действительно, рассматривая распределение напряжений в области правее точки /, обнаружим, что действующие напряжения (точка К) оказываются ниже напряжений, необходимых для развития усталостной трещины (точка Я). Таким образом, усталостная трещина в этих условиях развиваться не будет. Из приведенного анализа можно сделать вывод, что единственным условием распространения трещины является совпадение в рассматриваемой точке кривой распределения действующих напряжений с кривой напряжений, необходимых для распространения трещины.

формы равновесия. Во многих случаях без анализа закритиче-ского состояния можно считать, отклоняясь от истины в запас надежности, что в закритическом состоянии несущая способность элемента равна значению критической нагрузки. Действительно, рассматривая, рис. 18.9, убеждаемся, что даже при tp = 40° превышение нагрузки, которую способна нести система, над критической составляет лишь 8,6%. Правда, иногда напряжения в закритическом состоянии пластины обшивки могут значительно превосходить их критическое значение. В таких случаях, разумеется, требуется изучать закритическое состояние на основе нелинейного аппарата.

3. В создании рабочего усилия толкателя Р участвуют не только массы рычагов рычажной системы, как это было изложено в предыдущем случае, но и массы грузов, установленных в шарнирах О. Расчетная схема представлена на фиг. 314, а. Вывод расчетных уравнений аналогичен выводам, приведенным для случаев 1 и 2. Действительно, рассматривая влияние центробежных сил от масс рычагов, приходим к уравнениям случая 2. Рассматривая влияние центробежных сил грузов, приходим к уравнениям случая 1. Общее рабочее усилие толкателя для рассматриваемого случая будет равно сумме рабочих усилий, создаваемых центробежными силами масс рычагов и грузов. Тогда, используя

Заметим, что функция положения механизма в зависимости от постановки задачи и степени идеализации в принятой динамической модели может играть роль как стационарной, так и нестационарной связи. Действительно, рассматривая ср2 = П (фх) как геометрическую связь между углами поворота ф2 и фь ее следует отнести к стационарным связям. Однако, если при постановке задачи можно с достаточным основанием считать, что ф! содержит составляющую, которая заданным образом зависит от времени (например, фх — ш? + Аф), то приведенная связь оказывается

в котором Qapyn = fiapvTi. еще не означает, что в каждом слое деформация е33 также равна нулю. Действительно, рассматривая в простейшем случае ортогональную равновесную укладку слоев в материале, из уравнений состояния слоя (3.17) и (3.18) при условии (е33) = е§з + 81Т = О получим, что для слоя с укладкой волокон в направлении оси 1 поперечная к его плоскости нормальная деформация определяется соотношением

В заключение необходимо отметить, что упомянутые ранее расхождения в оценке химической неполноты сгорания не оказывают практического влияния на величину аопт. Действительно, рассматривая акр как точку перегиба кривой, мы получим близкие значения аопт независимо от наличия и величины остаточной неполноты сгорания. В качестве примера можно сослаться на испытания котла БКЗ-2Ю-140-Ф, последовательно проведенные ОРГРЭС и ВТИ (рис. 3-21) [Л. 3-74].

Действительно, рассматривая производство с диалектических позиций, мы видим, что оно представляет собой не разрозненное скопление отдельных элементов, а является системой, прочно связанной информационной сетью.

Относительное изменение скорости особенно велико при малых рабочих скоростях. Действительно, рассматривая гидросистему с

Ударные гасители пружинного и маятникового типа с односторонними соударениями не обладают столь сильным неизохронизмом, как гасители двустороннего действия. Действительно, рассматривая, например, скелетные кривые парциальных колебаний пружинного гасителя (рис. 12) при различных значениях Д, убеждаемся!

') Как известно, в пределе при la -*• оо из бк-модели следует теория Гриффитса с постоянной плотностью работы разрушения (эффективной). В этом случае 1С — k = Its- Действительно, рассматривая докритическое состояние, в котором каждому значению р = р(1) соответствует устойчивое сое-