Действительному распределению

S(2) и coscp2(1), sinep2(1) и coscp2(2), sincp2(2); полученные значения проверяют подстановкой в систему (III.1.25) и выбирают сочетание S j cos ф2 и sin ф2, соответствующее действительному положению звеньев; по выбранным значениям cos ф2, sin cpa определяют угол поворота кривошипа ср2.

Подчеркнем, что эта идентичность достигнута ценой предположений (3.42), явно противоречащих действительному положению вещей.

При расчете вал принимают за балку, лежащую на шарнирных опорах. Эта расчетная схема точно соответствует действительному положению только для валов на подшипниках качения, установленных по одному или по два в опоре; при двух подшипниках должна быть обеспечена самоустанавливаемость опоры; например, установкой конических роликоподшипников вершинами роликов в разные стороны.

Но в сочинении весьма строго выдержана внутренняя логика исследования. Может быть, иногда в ущерб действительному положению вещей Ассур рассматривает только нормальные кинематические цепи. При образовании и усложнении последних он пользуется тремя методами — методом перестановки поводков, методом развития поводка и методом обхода звеньев или систем звеньев. В качестве элементов кинематической цепи, звеньев первого рода, у него выступают почти исключительно трех-шарнирные звенья (жесткие треугольники), весьма характерные для его концепций, и поводки, которыми начинается исследование и от которых он в конце исследования почти отказывается.

Для установления производительности обкатки при непрерывном повышении числа оборотов надо исходить из следующих положений. Чтобы приработать поверхности друг к другу и создать на шероховатостях необходимую опорную площадь, надо снять некоторое, вполне определенное количество металла. Это количество может быть снято с поверхностей при каком-то идеальном процессе обкатки, который едва ли может быть осуществлен. Разумеется, это количество металла должно быть минимальным по сравнению с тем, которое может быть снято при практически выполнимых видах обкатки. Царапины, риски, образующиеся во время обкатки на поверхностях трения, снимают с них дополнительное количество металла. Таким образом, мы можем допустить, что при идеальной обкатке с поверхностей трения для случая, разобранного на фиг. 18 (линия Б), будет снято не более 2 г металла. Судя по линии Б, видим, что приводимые соображения близки к действительному положению вещей. Все это дает возможность с некоторой обоснованностью подойти к расчету времени, в течение которого надо провести обкатку. Для этого при непрерывном повышении числа оборотов надо выбрать такое время обкатки, за которое будет снято металла не-

измерения йо всех расчетах при выборе эффективности варианта СРК и существенное изменение ох влечет за собой несоответствие этих расчетов действительному положению и их неэффективность. Поэтому выявление ненормальностей типа увеличенного рассеяния является обязательным элементом СРК. Необходимо использовать каждую возможность проверки среднего квадратического отклонения ох при каждой выборочной проверке, допускающей необходимую для этого обработку выборочных данных.

Из двух полученных сочетаний значений cos sin ф4ц), S(D и cos ф4(2)> sin ф4(2), S(2), выбирается сочетание, соответствующее действительному положению звеньев механизма.

При этом положение исходного контура на втором колесе определяется в зависимости от выбранного бокового зазора в передаче относительно действительному положению исходного контура на первом колесе.

контура. В этом случае положение исходного контура для второго колеса определяется по отношению к действительному положению исходного контура на первом колесе в зависимости от выбранного вида сопряжения (бокового зазора в передаче).

Такая замена будет справедливой в том случае, если в пределах Ах изменения величины х производная dW/dx не будет изменяться (или будет изменяться мало); аналогично и по отношению к другим переменным. Это вполне соответствует действительному положению вещей, так как ошибки измерений .Ах, Ау и Az малы по сравнению с самими измеряемыми величинами х, у и г.

Данные микроструктур, послойный химический анализ и излом вкладышей показывают, что в случае масла МКВ-10 с присадкой трибутилфосфита лучшие показатели весовых изменений не соответствуют действительному положению. Пониженные потери с этим маслом объясняются внедрением в антифрикционный слой продуктов распада масла и железа, которые не удаляются обычными растворителями, ;»

Полученные частные решения (3-15) будут удовлетворять дифференциальному уравнению при любых значениях постоянных А\, AZ, ... .,., Ап, но ни одно из этих решений не будет соответствовать действительному распределению температуры в начальный момент времени. Однако путем наложения бесконечного числа таких распределений при соответствующем выборе величин Ап можно воспроизвести любую действительную температурную зависимость в начальный момент времени.

Рис. 2.6. К вопросу о распределении напряжений и совместности деформаций в брусе! о) брус, растягиваемый сосредоточенными силами; б) ошибочно предполагавши картина распределения напряжений; в) деформация элементов, соответствующая ошибочному предположению о распределении напряжений; г) несогласованность деформации элементов //—2$ и 22—S3 (отсутствие совместности деформаций) При ошибочно предполагаемом распределении напряжений; д) действительное распределение напряжений; е) деформация элементов, соответствующая действительному распределению напряжений; ж) согласованность деформации элементов 11—22 и 21—33 (соблюдение совместности деформаций) при действительном закона распределения напряжений.

При определении верхней границы модуля упругости следует считать, что энергия деформации, полученная интегрированием по всему объему при перемещении, удовлетворяющем заданным граничным условиям, будет иметь минимальное значение, соответствующее действительному распределению перемещений. Рассмотрим в качестве примера однородное растяжение в направлении оси х. Составляющие деформации в этом случае можно представить как ех = е, 6г/ = ег = — vs, уху = ууг = YZ* = 0. Для составляющих напряжения, соответствующего рассматриваемой деформации, в случае матричной фазы, обозначенной индексом т, можно записать

которая определяет секущую, а не касательную к действительному распределению вязкости от температуры (рис. 8-24) .

1-41. Уточненное задание нагрузок, величину момента короткого замыкания и величину вакуумной тяги. Задание должно в точности соответствовать действительному распределению масс в машине и увязьсваться с предусмотренными приспособлениями для передачи нагрузок. Нужно задать не только нагрузки, но и площади, через которые эти нагрузки передаются. При однофазных генераторах задаются частота и момент. Должны быть заданы горизонтальные или наклонные дополнительные нагрузки, например, нагрузки, возникающие в опорных точках паропровода. Нужно также задать вид соединения конденсатора с турбиной: жесткое, гибкое или через специальную муфту.

Условия изготовления: стабильность механических свойств материала, уровень технологии, строгость контроля деталей Условия расчета: достоверность данных о нагрузках и напряжениях, соответствие расчетной схемы действительному распределению нагрузок, условиям опирания Требования к надежности, долговечности, экономичности

Как показывает эксперимент (рис. 4-18), такая интерпретация достаточно 'близка действительному распределению по высоте шипа и выделенного в массе цилиндра.

Скорость потока жидкости и расчет внутреннего диаметра трубопровода. При расчетах жидкостных коммуникаций гидросистем и их агрегатов исходят из средней скорости и течения жидкости, под которой понимается скорость, с которой должны были бы двигаться все частицы жидкости через живое сечение потока /, чтобы сохранился расход Q, соответствующий действительному распределению скоростей. Эта скорость определится по выражению

Опыт показывает, что теоретическое распределение давления в потенциальном потоке больше соответствует действительному распределению давления на профиле решетки в потоке вязкой жидкости, если заднюю критическую точку несколько сместить от указанного ее положения на спинку профиля. В частности, некоторые авторы [9, 24] рекомендуют выбирать ее из условия равенства максимальных величин скоростей в окрестности этой критической точки.

Функция напряжений ф* (М), соответствующая действительному распределению a*/ (M), должна удовлетворять уравнениям совместности деформаций (1.14), которые для однородного линейно-упругого тела приводят к бигармоническому уравнению [11]

Средняя скорость потока — скорость, с которой должны были бы двигаться все частицы жидкости через живое сечение потока, чтобы сохранился расход, соответствующий действительному распределению скоростей, т. е.