Действительного состояния

Закон распределения напряжений смятия по цилиндрической поверхности контакта болта и детали (рис. 1.22) трудно установить точно. В значительной степени это зависит от точности размеров и формы деталей соединения. Поэтому расчет на смятие производят по условным напряжениям. Эпюру действительного распределения напряжений (рис. 1.22, а) заменяют условной с равномерным распределением напряжений (рис. 1.22, б). При этом для средней детали (и при соединении только двух деталей)

В случае изгиба полой цилиндрической детали, опертой по концам, ррименяют упрощенные расчетные схемы, полагая, что нагрузка сосредоточена в центре опорных поверхностей (рис. 69, а) или равномерно распределена по их длине в плоскости действия сил (рис. 69, б), и определяют напряжения по формулам двухопорной балки. Эти схемы не учитывают действительного распределения усилий по длине и окружности опор,

ругости звеньев может быть обнаружено только при рассмотрении динамики механизмов. Поэтому задачи синтеза механизмов с учетом упругости звеньев относятся к задачам динамического синтеза механизмов. Эти задачи, как правило, более сложны, чем задачи кинематического синтеза, и при их решении приходится вносить некоторые упрощения. Например, вместо действительного распределения масс звеньев считают массу каждого звена сосредоточенной в одной или двух точках, упругость звена представляют в виде пружины, не имеющей массы, и т. п. В результате упрощений получаем динамическую модель, которая с некоторым приближением имеет те же динамические характеристики, что и рассматриваемый механизм.

И уже в 1859 г. Максвеллу удается теоретически на основе теории вероятностей определить функцию — закон действительного распределения числа газовых молекул по скоростям и дать более точное выражение длины свободного пробега молекул. Эта функция изображается кривой, похожей на параболу. Вершине ее соответствует

По мере совершенствования методики термоусталостных испытаний определение деформаций осуществляется все более точными методами. Так, в начальный период термоусталостных испытаний деформации рассчитывались в предположении абсолютной жесткости системы и постоянства температур на рабочей длине образца [16, 186, 196, 257]. Проведение тщательного термо-метрирования в статическом и динамическом режимах позволило, выявить значительное несоответствие принятого допущения характеру действительного распределения температур вдоль образца [138, 191, 192]. При этом деформации, определяемые с учетом жесткости отдельных элементов машины и образца, а также непостоянства температурных полей, оказываются отличающимися в 1,5—2 раза от деформаций, рассчитанных по методике [16, 186„ 196, 257].

По мере совершенствования методов термоусталостных испытаний определение деформаций осуществляется все более точными методами. Так, в начальный период термоусталостных испытаний расчет деформаций производился в предположении абсолютной жесткости системы и постоянства температур на рабочей длине образца [1—4]. Проведение тщательного термометрирования в статическом и динамическом режимах позволило выявить значительное несоответствие принятого допущения характеру действительного распределения температур вдоль образца [5—7]. При этом деформации, определяемые с учетом жесткости отдельных элементов машины и образца, а также непостоянства температур-

Расчет ответственных зубчатых передач (особенно с тонкими ободьями) по общепринятой методике может оказаться недостаточно точным. Для определения действительного распределения напряжений необходимо вначале определить нагрузки на контактирующие пары зубьев, а затем выяснить напряженное состояние в зубьях.

Предварительный анализ угловых перемещений фланцев при затяге шпилек, расположенных с внешней стороны от кольцевой зоны контакта, показывает, что из-за взаимного разворота фланцев максимальные контактные давления будут иметь место на внешней линии площадки контакта. Действие эксплуатационной нагрузки, в частности внутреннего давления или изменения температуры, может привести к снижению контактных давлений на внутренней части площадки контакта и к частичному раскрытию стыка. Учет раскрытия стыка оказывает большое влияние на распределение контактных перемещений и напряжений по сравнению с фланцевыми соединениями с узкими площадками контакта, рассмотренными выше. Определение действительного распределения контактных давлений и смятий важно также потому, что оно влияет на усилия сжатия уплотнительных элементов, расположенных в пределах зоны контакта фланцев, т.е. на плотность фланцевого соединения главного разъема.

аг/А > 1,6. При а!//г>5 картина действительного распределения удельной мощности вообще близка к идеализированной. Эквивалентная ширина активного слоя в этом случае почти совпадает с его действительной шириной, так как при z 15>ах/2 рг быстро спадает практически до нуля. ?"!""Я

В случае изгиба полой цилиндрической • детали, опертой по концам, применяют упрощенные расчетные схемы, полагая, что нагрузка сосредоточена в центре опорных^ поверхностей (рис. 69, я) или равномерно распределена по их длине в плоскости действия сил (рис. 69, б), и определяют напряжения по формулам двухопорной балки. Эти схемы не учитывают действительного распределения усилий по длине и окружности опор,

Фиг. 12. Сопоставление идеального и действительного распределения уплотнения по высоте литейной формы.

Следует иметь в виду, что относительный уровень надежности может и не отражать действительного состояния дел. Например, безотказность изделия повысилась 'по сравнению с прототипом, однако и этот уровень может не удовлетворять требованиям ТУ.

взятой с обратным знаком работе внутренних сил действительного состояния на соответствующих им перемещениях вспомогательного

заполнения шероховатостей свинцом. Относительная погрешность заполнения будет уменьшаться с увеличением размеров микронеровностей. При использовании для получения оттисков пластин из легко окисляющихся металлов или сплавов следует учитывать возможные искажения действительного состояния поверхности исследуемой детали вследствие окисления оттиска со временем. Измерения на оттиске следует щюводить в течение первых 5—6 часов после его снятия или сохранять оттиск в среде, предохраняющей поверхность от окисления.

Полученные такими способами значения коэффициента эксплуатационной надежности машины или механизма не отражают, однако, действительного состояния испытываемой машины. По приведенным показателям эксплуатационной надежности все машины, если они имеют равные простои из-за поломок и неисправностей, одинаковы, на самом же деле они могут резко различаться по многим эксплуатационным свойствам, к которым особенно чувствительны потребители машин.

5. ГОСТ 13030-67, Расходомеры переменного перепада давления. Газомеры действительного состояния ГСП. Основные параметры.

При этом располагаемый теплоперепад в рабочем колесе должен определяться, строго говоря, с учетом действительного состояния газа на входе в рабочее колесо: Нрл=11 — /2'аД (см. рис. 5.5). Однако вследствие сравнительно небольшого уровня гидравлических потерь в сопловом аппарате практически можно считать Яр.к = = ЧаД—»2ад, т. е. Яр.к = Я—Яс.а, где Яс.а = ?0*—1*1ад — располагаемый теплоперепад в сопловом аппарате.

В 1-м слое начинается растрескивание'связующего, вызванное сдвиговыми напряжениями Т121 = Flt. Нагру-женне продолжается. В распечатке выведены соответствующие средние напряжения и деформации в пакете Итерационный процесс определения действительного состояния слоев затягивается. Проверить исходные данные. Уменьшить шаг нагружеиня

Общий рост цен на нефть, газ и уголь сдвигает границу стоимости урана и экономически рентабельный уровень его содержания в промышленных урановых рудах в сторону более бедных руд, что увеличивает располагаемые запасы. Однако современные данные о достоверных и вероятных дополнительных запасах урана не отражают действительного состояния ресурсов урана, содержащихся "в недрах нашей планеты. В этом отношении наиболее разведана территория США. По отчету Министерства энергетику США (по состоянию на май 1978 г.) достоверные разведанные запасы урана в США оцениваются в 890 тыс. т (по стоимости менее 130 дол/кг U), что считается достаточным для обеспечения 30-летней эксплуатации АЭС общей электрической мощностью 160 ГВТ **. Потенциальные запасы США стоимостью менее 130 дол/кг U оцениваются в ~3,5 млн. т, в том числе вероятные— около 1,4 млн. т, возможные и предполагаемые — около 2,1 млн. т. Если данные США принять за основу и считать запасы пропорциональными площади еще не обследованных или малоизученных территорий земной поверхности, то возможные мировые запасы урана с учетом геологических факторов и распространенно-

Общий рост цен на нефть, газ и уголь сдвигает границу стоимости урана и экономически рентабельный уровень его содержания в промышленных урановых рудах в сторону более бедных руд, что увеличивает располагаемые запасы. Однако современные данные о достоверных и вероятных дополнительных запасах урана не отражают действительного состояния ресурсов урана, содержащихся "в недрах нашей планеты. В этом отношении наиболее разведана территория США. По отчету Министерства энергетику США (по состоянию на май 1978 г.) достоверные разведанные запасы урана в США оцениваются в 890 тыс. т (по стоимости менее 130 дол/кг U), что считается достаточным для обеспечения 30-летней эксплуатации АЭС общей электрической мощностью 160 ГВТ **. Потенциальные запасы США стоимостью менее 130 дол/кг U оцениваются в ~3,5 млн. т, в том числе вероятные— около 1,4 млн. т, возможные и предполагаемые — около 2,1 млн. т. Если данные США принять за основу и считать запасы пропорциональными площади еще не обследованных или малоизученных территорий земной поверхности, то возможные мировые запасы урана с учетом геологических факторов и распространенно-

Обозначим H;j (г, j = 1,2) возможные решения по правилу (5.1) (первый нижний индекс соответствует индексу принятого диагноза, второй — индексу действительного состояния). Тогда #12 — пропуск дефекта и #21 — ложная тревога (Dt — исправное состояние, D2~ дефектное состояние); Н1г и #22— правильные решения.

В этом равенстве Сгх—стоимость ошибки первого рода (вместо действительного состояния Dx алгоритм указывает состояние ?>2); С12—стоимость ошибки второго рода. Если Dx—исправное состояние, Da— наличие дефекта, то ошибка первого рода означает ложную тревогу, ошибка второго рода — пропуск дефекта. Функция (10.49) обращается в нуль, если разделяющая функция f = kq> дает правильное решение. При ошибочном решении потери оказываются пропорциональными величине разделяющей функции: