Действительными величинами

после значения допуска, если зависимый допуск связан с действительными размерами рассматриваемого элемента (рис. П14, а);

после буквенного обозначения базы (рис. П14,б) или без буквенного обозначения в третьей части рамки (рис. П14, г), если зависимый допуск связан с действительными размерами базового элемента;

после значения допуска и буквенного обозначения базы (рис. П14, в) или без буквенного обозначения (рис. П14, д), если зависимый допуск связан с действительными размерами рассматриваемого и базового элементов.

При изготовлении деталей естественно стремление выполнить их точно по указанным на чертежах размерам, называемым номинальными. Однако полного соответствия между номинальными и действительными размерами практически получить нельзя. Большое число фа-кторов, влияющих на точность обработки, неизбежно приводит к погрешностям в размерах и форме детали.

Информативность различных измеряемых характеристик дефектов оценивается степенью их корреляции с действительными размерами дефектов. Так, в работе [85] на основании результатов статистического анализа показано, что для внутренних дефектов условная высота менее информативна, чем эквивалентная площадь ,

О зависимых допусках расположения на чертежах или в технических требованиях имеется специальное указание, при этом числовое значение зависимого допуска может быть связано: 1} либо с действительными размерами прилегающего рассматриваемого элемента; 2) либо только с действительным размером прилегающего рассматриваемого элемента; 3) либо только с действительным размером прилегающего базового элемента.

1) после числового значения допуска, если зависимый допуск связан с действительными размерами рассматриваемого элемента;

если зависимый допуск связан с действительными размерами базового элемента;

Дополнительным достоинством описанной конструкции является возможность наблюдения по шкале жидкостного манометра 5 за действительными размерами вала при завершении чистового шлифования.

Разность между действительными размерами двух соседних шагов в плоскости вращения (по окружности, близкой к делительной)

о — зависимый допуск связан с действительными размерами рассматриваемого элемента; б, в — зависимый допуск связан с действительными размерами базового элемента; г, д — зависимый допуск связан с действительными размерами рассматриваемого и базового элемента

Здесь $ и PI —произвольные постоянные. В силу условия (22.15) и равенства P(z) = P(z) постоянные ji и ;3, являются действительными величинами.

Анализ табл. 1.2 и рис. 1.7, а показывает, что действительное значение интегрального параметра закрутки Ффвх может быть меньше или больше значения Ф^вз, г- Это обусловлено тем, что при конечном числе лопаток действительный угол закрутки обычно меньше геометрического и это способствует уменьшению Ф^вх- С другой стороны, закрутка потока вызывает перераспределение массового расхода жидкости по радиусу канала: максимум осевой скорости сдвигается в пристенную область*, что способствует увеличению параметров М и Кх и изменению параметра закрутки, по сравнению с равномерным распределением осевых скоростей. Эти факторы вместе с другими упрощающими предпосылками, которые используются при выводе формул для Ф^ и определяют разницу между расчетными и действительными величинами интегрального параметра закрутки.

при этом необходимо учитывать соответствующими запасами отклонение расчетных и экспериментальных данных, достигающее при малоцикловом нагружении одного порядка по числу циклов [162]. Характерным в этом смысле является материал ЭП-693ВД. Имея сравнительно близкие значения пластичности при кратковременных испытаниях на разрыв при 200 и 860° С, материал при указанных температурах обладает существенно различным сопротивлением усталости (см. рис. 1.3.7). Показатель т зависимости Мэнсона — Коффина (уравнение (1.2.12)) оказывается равным; 0,525 и 1,0 соответственно для 200 и 860° С. Указанное приводит к различию в долговечностях до 10 и более раз. Определение усталостных повреждений на основе расчетной кривой по Мэнсону — Коффину при я) = 0,45 и величине т = 0,5 — показателе уравнения, широко используемом в качестве типичного для широкого круга конструкционных сталей и сплавов, привело-бы к занижению доли усталостного повреждения до 5 раз по сравнению с действительными величинами.

Следовательно, маятниковые колебания влияют на величину нзгибных колебаний как фактор сопротивления. При измерении колебаний ротора на работающей машине, приборы улавливают полную амплитуду, которая является суммой изгибных и маятниковых колебаний. В связи с этим, расчетные значения амплитуд нзгибных колебаний часто не совпадают с действительными величинами, измеренными при испытаниях машин. Отсюда возникает задача выделить из суммарного значения измеренной амплитуды ее изгибную и маятниковую составляющие.

М. Ямакава (Япония) отметил несовпадение результатов, получающихся при пользовании формулой (7-5), с действительными величинами (ТуСт- Так по формуле (7-5) для турбины ГЭС Тонояма (табл. 7-1) получаем:

Линейная система устойчива, если все корни характеристического уравнения системы являются либо отрицательными действительными величинами, либо комплексными величинами с отрицательной действительной частью. Исследование устойчивости линейных систем по корням характеристического уравнения обычно встречает затруднения, связанные с необходимостью вычисления корней. В связи с этим исследования такого рода ведутся косвенными методами, позволяющими при помощи так называемых критериев устойчивости определить устойчивость системы непосредственно по коэффициентам характеристического уравнения без вычисления его корней или даже по экспериментально снятым характеристикам.

причем все коэффициенты iK являются постоянными действительными величинами.

Приведенное выше уравнение является обобщенным уравнением, связывающим прогиб пружины и постоянную пружины. Существуют разные варианты этого уравнения, и те, которые включают деформацию, с достаточной достоверностью позволяют рассчитать параметры пружин с большим углом намотки, однако расчеты по уравнениям, связанным с напряжением [ (3.2)], довольно значительно расходятся с действительными величинами. Это обусловлено тем, что в расчетах игнорировалось влияние кривизны спирали и непосредственного усилия сдвига. Если учесть влияние этих параметров, то можно рассчитать коэффициент корректировки напряжений, позволяющий определить точную величину напряжений. Напряжение сдвига т, рассчитанное по (3.2), корректируют до истинной величины, вводя указанный коэффициент корректировки напряжений к, который определяется по следующим известным уравнениям:

Для материалов с относительно небольшими потерями мнимые составляющие волнового сопротивления пренебрежимо малы и параметры рс и W допустимо считать действительными величинами.

Система с п степенями свободы имеет 2я характеристических показателя A,t, Я2, ..., ^2П- Поскольку коэффициенты уравнения (7) являются действительными величинами, то все характеристические показатели либо действительные, либо попарно комплексно сопряженные величины. Каждому характеристическому показателю соответствует одно из частных решении уравнения (1). Если все характеристические показатели — простые корни уравнения (7), то общее решение уравнения (1) будет равно сумме 2п частных решений типа (5):

Здесь ^ и Р! — произвольные постоянные. В силу условия (22.15) и равенства РЫ = P(z) постоянные р к ,3, являются действительными величинами.