Действием следующих

Во фланце в радиальном направлении действуют растягивающие напряжения ар, втягивающие фланец в отверстие матрицы, и сжимающие напряжения ст0, действующие в тангенциальном направлении и уменьшающие диаметральные размеры заготовки. При определенных размерах фланец заготовки может потерять устойчивость под действием сжимающих напряжений 0е, что приведет к образованию складок 6 (рис. 3.41, а). Складки могут появиться, если (D — d) > (18-Г-20) S.

В реальных случаях сварки в центральной части пластины при нагреве возникают пластические деформации укорочения, вызванные действием сжимающих напряжений стг и 0е, поэтому при последующем охлаждении в пластине появляются остаточные напряжения. На рис. 11.16 показано характерное распределение остаточных напряжений аг и ао в радиальном направлении. При этом можно выделить три зоны. В зоне / остаточные напряжения (как ог, так и ое) растягивающие и, как правило, достигают значений предела текучести материала, т. е. ол = = ае = От. В зоне // интенсивность напряжений 0„ вычисленная по значениям компонентов ог и ere, приблизительно равна пределу текучести, т. е. а, = 0т, В зонах I к II происходят пластические деформации. В зоне /// на стадиях нагрева и остывания возникают только упругие деформации. В этой зоне компоненты напряжений аг и ов уменьшаются по абсолютным значениям примерно обратно пропорционально квадрату радиуса.

На рис. 219 показан брус, находящийся под действием сжимающих сил Р,Р. В этом случае длина бруса уменьшается на величину А/, а поперечный размер увеличивается на Да. При этом продольная деформация е отрицательна, а поперечная ег положительна, но

На рис. 2.15 показан брус, находящийся под действием сжимающих сил Р, Р. В этом случае длина бруса уменьшается на величину А/, а поперечный размер увеличивается на Аа, При этом продольная деформация к отрицательна, а поперечная ех положительна, но, как и для растянутого бруса, знаки указанных деформаций противоположны.

Фрикционной называют передачу, работа которой основана на использовании сил трения, возникающих в месте контакта двух, тел вращения (катков) под действием сжимающих сил Fr (ркс. 3.44). При этом для передачи заданной мощности, выраженной окружной силой Ft = 2M/D, необходимо обеспечить условие

Под максимальной компенсирующей способностью (осадкой) компенсатора понимают двустороннее изменение его длины, допустимое по условиям прочности компенсатора (под действием сжимающих или растягивающих сил) по сравнению с его длиной в ненапряженном состоянии. Компенсирующая способность одной волны линзового компенсатора определяется по формуле

10Б А. На границах блоков (или субграницах) образуется область с нарушенным порядком расположения атомов: угол разориентировки между блоками изменяется от 10 до 20 мин. Мозаичная структура образуется в результате захвата примесей растущими кристаллами, под действием сжимающих напряжений, возникающих при охлаждении металла, его пластической деформации и т. д. Таким образом, отдельный блок представляет собой элемент тонкой структуры металла, который характеризуется совершенным кристаллическим строением.

В полуцикле разгрузки образца материал в вершине усталостной трещины и за ней находится под действием остаточных растягивающих напряжений [151]. Перед вершиной трещины материал находится под действием сжимающих напряжений. В такой ситуации вполне естественно ожидать реализации дислокационной трещины перед вершиной трещины на некотором расстоянии от нее и разрыва соединяющей их перемычки, как это рассмотрено в работе [64]. Возникновение дислокационной трещины перед вершиной магистральной трещины (рис. 3.26) обусловлено тем. что наибольшее перенапряжение материала в цикле нагружения достигается именно на некотором расстоянии перед вершиной трещины на восходящей ветви нагрузки, где имеет место объемное напряженное состояние. Ориентировка полос скольжения для рассматриваемой ситуации соответствует возникновению дислокационной трещины в момент перехода от восходящей к нисходящей ветви нагрузки. В связи с этим последующее формирование свободной поверхности в результате разрушения материала становится естественным в резуль-

(5) — на этапе IV-V реализуется процесс формирования поверхности квазихрупкого разрушения материала за счет ротационной деформации и разрушения под действием сжимающих напряжений с одновременным формированием зоны пластической деформации сжатия в вершине дислокационной трещины, что определяет возникновение сигнала АЭ дискретного типа на фоне сигналов АЭ непрерывного типа;

Четыре крыла дома, имеющего форму креста, консольно подвешены к центральному ядру, что сводит к минимуму площадь фундамента. Вдоль середины высоты крыльев V-образной конструкции имеется разъем, что позволяет использовать одну форму для изготовления верхней и нижней половины. Избранная форма крыльев приблизительно повторяет форму кривой изгибающего момента для однородно нагруженной консоли, в результате чего в оболочке достигается почти однородное распределение напряжений. Наружная поверхность имеет двойную кривизну для обеспечения упругой стабильности и стойкости против коробления под действием сжимающих нагрузок.

Опыты по изучению закономерностей снижения несущей способности углеметаллопластика в условиях одностороннего нагрева под действием растягивающей нагрузки проводили при одном значении скорости нарастания температуры (Ь = 2 град/с), а под действием сжимающих нагрузок — при двух значениях скоростей нагрева (6 = 2 град/с и b = ДО град/с). Для каждого темпа нагрева испытания вели при трех постоянных уровнях внешней нагрузки. При каждом уровне нагрузки ав (Г)/<т0(Г0) = const, где 00 (Т0)—-предел прочности материала при температуре TO —20° С; ав (Т) — интенсивность внешней нагрузки, приводящая к разрушению образца при определенном температурном поле Т(х).

Величины Fzl и F'3t могут быть получены из уравнений равновесия, написанных для каждого из звеньев 2 и 3 в отдельности. Для этого рассмотрим сначала равновесие звена 2. Звено 2 находится под действием следующих сил и пар: силы F2, составляющих F%} и F'Z1 реакции Fzl, реакции Fsl и пары с моментом /И,. Составим уравнение моментов всех сил относительно точки С. Так как знак силы Р{^ нам неизвестен, то при составлении уравнения моментов задаемся произвольным знаком момента этой силы. Если после определения величины этой силы она окажется

Ход кривых на рис.4 объясняется совокупным действием следующих факторов:

Величины F'21 и F'34 могут быть получены из уравнений равновесия, написанных для каждого из звеньев 2 и 3 в отдельности. Для этого рассмотрим сначала равновесие звена 2. Звено 2 находится под действием следующих сил и пар: силы F2, составляющих Р$г и F*2l реакции Fn, реакции F32 и пары с моментом М2. Составим уравнение моментов всех сил относительно точки С. Так как знак силы F^ нам неизвестен, то при составлении уравнения моментов задаемся произвольным знаком момента этой силы. Если после определения величины этой силы она окажется

Линии действия натяжений Т и Т + dT совпадают с касательными к барабану в точках В и D. Учитывая принятые допущения, можно считать, что участок нити BD находится в равновесии под действием следующих сил: 1) натяжения Т; 2) натяжения Т + dT; 3) реакции dN = prdtp, действующей по некоторому радиусу, расположенному между 0В и OD, где р — реакция барабана на единицу

Величины R*12 и /?43 можно получить из уравнений равновесия, составленных для звеньев 2 и 3 в отдельности. Для этого рассмотрим сначала равновесие звена 2. Звено 2 находится под действием следующих сил и пар: силы Рг, пары с моментом М2, составляющих #?2 и Kf12 реакции R1Z и реакции R32. Составляем уравнение моментов Мс (Pi) всех сил относительно точки С. Так как направление составляющей R{2 пока неизвестно, то при составлении уравнения моментов задаемся произвольным направлением ее. Если после определения величина этой составляющей окажется отрицательной, то ее истинное направление будет противоположно выбранному. Так как

действием следующих внешних сил: 1) силы Т1 и пары TV,, действующих на конце Мг; 2) силы Т и пары N, действующих в точке М. Пара N имеет момент

Эффект интенсификации диффузии при электротермической обработке можно объяснить действием следующих факторов: существованием большого количества облегченных путей диффузии по границам мелких зерен и блоков мозаики аустенита, образовавшегося при быстром нагреве, и наличием более благоприятных условий диффузии при высоких температурах в случае быстрого нагрева под закалку, что обусловлено смещением фазовых превращений при быстром нагреве в область высоких температур. Ускорение диффузии в мелкозернистом аустените может быть связано с увеличением роли пограничной диффузии, превосходящей скорость диффузии в объеме зерна. Существенное влияние оказывает также повышенная концентрация вакансий.

действием следующих сил: разности давлений за регулятором и в конце регулируемого участка (действует на сильфон) и натяжения пружины. Разность давлений стремится прикрыть клапан, пружина — его открыть. При увеличении разности давлений до регулятора в начальный момент увеличивается разность давлений и в регулируемом участке. Вследствие этого разность дав-200

Замок находится под действием следующих силовых факторов:

держащей одновременно Са2+, НСОз"иСОз. Однако в природных водах это равновесие часто оказывается нарушенным: фактическая концентрация растворенной СО2 меньше или больше ее равновесной концентрации. Нарушение равновесия может происходить под действием следующих факторов. Уравнение (1-26) показывает равновесие между концентрациями молекул НзСОз и С02. Так как СОз — газообразный продукт, то растворимость его в воде зависит от парциального давления СОз в воздухе и температуры. При определенных условиях (повышенная температура, малое парциальное давление СО2) может оказаться, что величина растворимости СОз в воде будет меньше величины ее равновесной концентрации (определяемой только концентрациями Са2+ и НСО;Г), в которой СОз была в растворе в системе, находившейся в равновесном состоянии. В этом случае избыток СОз, содержащейся в растворе1, будет выделяться из воды в виде газа (десорбция СОз), приводя тем самым к нарушению углекислотного равновесия. Система (т. е. вода, содержащая Са2+ и НСОГ) окажется неустойчивой и в ней

Ход кривых на рис. 6.4 объясняется совокупным действием следующих

Ход кривых на рис.42 объясняется совокупным действием следующих факторов: