Действием растягивающей

При проектировании механизмов после решения задачи статики производят расчеты на прочность, по результатам которых определяют размеры и формы тела (звена машины или прибора). Здесь распределенные нагрузки нельзя заменять сосредоточенными силами, так как характер деформации тел под действием распределенной нагрузки и ее равнодействующей будет совершенно различный.

Под действием распределенной нагрузки р произойдет деформация цилиндров в зоне контакта, а их оси переместятся к этой зоне на величины At и А2. Общее кинематическое перемещение (сближение) осей (см. рис. 14.1,6) координат, связанных с цилиндрами, равно Д = AJ + Д2. Точки At и А2 займут при этом новое положение A't и А'2.

менено действием распределенной нагрузки на границе области.

Рассмотрим задачу поперечного изгиба балки под действием распределенной нагрузки. Распределенная погонная нагрузка q направлена в сторону положительных перемещений v (рис. 2.2, а). Поэтому потенциал внешних сил

На рис. 3.9 изображен упругий стержень, находящийся под действием распределенной нагрузки q (x) и сосредоточенной силы Р, причем правый торец стержня упруго закреплен относительно продольных смещений. Задачу определения начального напряженно-деформированного состояния такого стержня при неискривленном состоянии считаем решенной и начальные осевые усилия NO (x) = EFu'Q известными [где EF = EF (х) —^ жесткость стержня на растяжение и = и0 (х) — начальное осевое перемещение].

Для стержня, находящегося под действием распределенной нагрузки типа собственного веса (рис. 3.26, б),

Аналогично приближенное решение может быть получено для стержня, находящегося под действием распределенной нагрузки q (s) = Pq (s), где Р — параметр нагрузки; ^"«Г^распределе-ние нагрузки при Р = 1. Снова воспользуемся аппроксимацией

?Изгиб кругового шпангоута с нерастяжимой осью под действием распределенной касательной нагрузки интенсивности qk описывается уравнением (см. § 31)

Для определения прогиба под действием распределенной нагрузки пользуемся схемой случая 5 (фиг. 8). Коэффициент С, равен 0,225, отсюда

При использовании в качестве у (х) кривой прогибов стержня под действием распределенной нагрузки р (х)

Для определения прогиба под действием распределенной нагрузки пользуемся схемой случая 5 фиг. 11. Коэффициент С, равен 0,225. отсюда прогиб

Принятая в настоящее время схема расчета заклепочных соединений на срез стержней заклепок, смятие стенок отверстия и поверхности стержней действием растягивающей силы Р (рис. 199, а) не согласуется с действительными условиями работы заклепочных соединений.

Рассмотрим стержень, который находится под действием растягивающей силы Р (рис. 97). Как указывалось выше, в поперечных сечениях стержня, достаточно удаленных от точек приложения сосредоточенных сил, нормальные напряжения распределяются равномерно и определяются по формуле

Пример 2.3. Стальная тяга длиной 1=8 м и площадью сечения F=8 еж2 под действием растягивающей нагрузки получила абсолютное удлинение Д/=5,7 мм. Определить величину нагрузки Р и напряжения о, если известно, что модуль продольной упругости материала тяги Е= = 2,Ы05 н/лш2.

Задача 2.6. Стальная тяга длиной /=2 м, площадью поперечного сечения F=6 аи2 под действием растягивающей нагрузки получила абсолютное удлинение Д/=0,8 мм. Определить величину нагрузки Р и напряжение о, если известно, что модуль продольной упругости материала тяги ?=2,0- 106к/лша.

Пример 2.3. Стальная тяга длиной / = 8 м и площадью сечения F = 8 еж2 под действием растягивающей нагрузки получила абсолютное удлинение А/ = = 5,7 мм. Определить величину нагрузки Р и напряжения о, если известно, что модуль продольной упругости материала тяги ?= 2,1-Ю6 н/лш2.

Задача 2.6. Стальная тяга длиной / = 2 м, площадью поперечного сечения f — Ь см под действием растягивающей нагрузки получила абсолютное удлинение М — 0,8 жж. Определить величину нагрузки Р и напряжение а если известно, что модуль продольной упругости материала тяги Е = 2,0-Ю5 «/жж2.

Условимся удлинение, вызванное действием растягивающей нагрузки, считать положительным, а сжимающей — отрицательным. Тогда полное удлинение запишется следующим образом:

Испытания на сульфидное растрескивание проводили на малогабаритной лабораторной установке УИК в водном растворе с массовым содержанием, %: NaCl - 5, СН3СООН - 0,5 и H2S - 0,3. Результаты исследований влияния толщины алюминиевых покрытий на стойкость к сульфидному растрескиванию стальных образцов позволяют заключить, что время до разрушения образцов под действием растягивающей нагрузки в сероводородсодержащей среде растет с увеличением толщины нанесенных покрытий до 350—400 мкм и дальнейшее увеличение толщины покрытий снижает эффективность их защитного действия.

Итак, выполнение отверстий в элементах конструкций, как наиболее простой технологический прием, может быть эффективно при использовании способов задержки распространения усталостных трещин. Установка втулок в отверстия и использование стяжных элементов позволяет существенно усилить эффект уменьшения концентрации напряжений в вершине усталостной трещины за счет ее притупления. Расположение стяжных элементов под углом 45° к плоскости трещины создает предпосылку для возникновения взаимного перемещения берегов трещины в продольном направлении под действием растягивающей эксплуатационной нагрузки. Это приводит к контактному взаимодействию берегов уже сформированной трещины, к снижению ее раскрытия под действием эксплуатационных нагрузок и, в конечном итоге, к уменьшению скорости последующего роста трещины.

Предположим, однако, что полоса является одним из слоев слоистого материала, находящегося под действием растягивающей нагрузки; при этом сверху и снизу она стеснена другими слоями. Ясно, что ни условие (8), ни (16) в этом случае не подходят, поскольку в общем случае на поверхностях раздела при выполнении условия (8) не имеет места непрерывность усилий, а при выполнении условия (16) не удовлетворяется требование непрерывности перемещений. Для твердых ограничивающих слоев удобно условие (8), а для очень мягких слоев кажется приемлемым условие (16),

делением дефектов под действием растягивающей в направлении волокна нагрузки. В обсуждаемой здесь фотоупругой модели трещина распространялась поперек всего образца, тогда как модель Розена разрушалась после накопления многих случайно распределенных разрывов волокон. В последнем случае волокна разрушаются в слабых местах или в существовавших ранее дефектах, которые случайно распределены и имеют более или менее сравнимые размеры. Эти дефекты брались такими, чтобы при нагрузке, не превышающей половины предельного значения, разрушение не происходило. Как только волокно разрушается в некоторой точке, в окружающую область матрицы